CURSE CROSSED - curba de frontieră. conform căruia dizolvarea solubilității crește cu o mică adăugare a acelei componente, care în cele din urmă se dovedește a fi un omogenizator (figurile 86, 87, 104). [C.238]
La o valoare a OF2> 2-10, are loc un strat de graniță turbulentă. Această parte corespunde unei părți a curbei. ka [c.35]
Deoarece condensul din deghizator și evaporarea din cazan determină parametrii termici ai procesului de separare. iar acțiunea lor de separare este dincolo de împărțirea în coloană, atunci punctele care le corespund se află în afara curbelor limită ale vaporilor și lichidului și se numesc poli de rectificare a M și M (vezi Figura 42). Să presupunem că compoziția vaporilor. în creștere din ultimele plăci (de sus) în compoziția lichidă deflegmator este reciclată din deflegmator la tava superioară a coloanei (neglija acțiunea de separare a condensatorului de reflux). Apoi, polul M al părții superioare a coloanei continue va sta pe continuarea ordinii,
La OF2 = 5-10 2-10, are loc un strat de graniță laminară. Acest interval este cel mai caracteristic pentru convecția naturală. și corespunde celor mai multe cazuri întâlnite în practică. Secțiunea 2 a curbei prezentată în Fig. 18, corespunde acestui caz, iar ecuația (42) pentru el poate fi interpretată ca [c.36]
În Fig. 66 prezintă tipul unei scheme de stare tri-componente cu un compus chimic binar (AS) descompus la încălzire într-o stare solidă. care ilustrează regula de determinare a naturii curbelor limită. Curba de delimitare a lungul căreia în echilibru sunt compuși A și AS, zona E P va avea natura congruent, deoarece toate tangente oricărei curbă în ceea ce privește zona Intersect corespunzătoare acestei curbe linii de conectare A-AS (care coincide în acest caz cu o porțiune lateral al triunghiului de concentrație). În același punct, curba limită va fi incongruentă, deoarece tangentele trase la punctele din această secțiune nu intersectează linia de conectare corespunzătoare A-AC. [C.259]
Pentru a determina dacă punctul A dorit este în regiunea aburului supraîncălzit. aici, cu ajutorul procedurii IPT (P1, T1, E) [cf. (1.61) 1 determină entalpia de vapori saturați uscați la punctul B. Dacă entalpia dată este mai mică decât entalpia de vapori saturați. atunci punctul dorit corespunde fie unei perechi umede (punctul B), fie unui lichid (punctele Г și Д). iar controlul este transferat operatorului cu eticheta M1. In caz contrar, punctul necesar A se află în regiunea sau aburul supraîncălzit (varianta de limitare) pe dreapta curbei limită, și coincide cu punctul D. Apoi, se trece la operatorul etichetat MO și căutarea de soluții fiind în continuare metoda pas, care este după cum urmează. Cu ajutorul procedurii IPT (P1, T1, E) [cf. (1.61) 1 la o presiune dată p și la temperatura inițială Tu găsiți valoarea curentă a entalpiei substanței 1 și diferența = r - (OE) între valorile sale date și cele curente. Dacă această diferență [c.105]
În lucrarea obișnuită, proiecțiile diagramelor volumetrice sunt folosite pe baza lor. Astfel de proiecții reprezintă o reprezentare a curbelor izoterme pe suprafața curbei de cristalizare și a limitelor. cum ar fi ro, iar a doua și așa mai departe. d. Proiecțiile sunt exact la fel cum se face la desenarea hărților pe hărțile reprezentate grafic pe orizontală pentru a îndeplini anumită înălțime deasupra nivelului mării, volumul diagramelor de fază de proiecție sunt un set de linii de contur care îndeplinesc anumite temperaturi. Un exemplu de astfel de construcție este dat în Fig. XV, 2. [c.426]
Integral găsi grafic se trasează curba cu coordonatele (vs5- (abscisă) și XQ -Hdts (axa y). Valoarea integralei este aria de sub curba. Abscisă Border și ordonate. [C.110]
jet scufundat liber este divizat de-a lungul lungimii secțiunii de tranziție în două porțiuni inițiale, în care există o eroziune graduală (îngustări) a miezului de viteză constantă, iar principalul, în care viteza axa jet scade treptat. Uneori, un flux liber inundat este împărțit în trei secțiuni: inițial, tranzitoriu și de bază. În cele mai multe cazuri, site-ul de tranziție nu este luat în considerare. La secțiunea inițială din miez, profilul de viteză este o linie dreaptă paralelă cu axa de ordonare, în stratul delimitat o curbă având un punct de inflexiune. Pe secțiunea principală, nucleul vitezelor constante se degenerează. [C.49]
Rezultatele acestor experimente indică faptul că grilele calculate au un randament de viteză. aproape de cel dat. În același timp, calculul ar trebui să fie mai precis în zonele mici situate în apropierea axei conductei și la pereți. Abaterea calculată din curbele experimentale în partea centrală a tubului datorită faptului că simetria presupune schimbarea în schimbare profil semn liniar, în timp ce pereții - a redus presiunea totală în stratul limită în fața grilajului, astfel încât pereții fluxului unei decelerații mai mică decât partea principală a tubului. [C.133]
Având în vedere interesul considerabil pe care vaporii de apă și CO2 îl reprezintă ca purtători de căldură, Fig. 7.2 oferă rezultatele comparației acestor substanțe cu heliul. Din fig. 7.2 rezultă că raportul dintre puterea de intrare și circulația vaporilor de apă și CO2 la heliu depinde în mod semnificativ de presiune și temperatură. Pentru vaporii de apă de pe curba limită din dreapta, valoarea lui N / A He = l la A = 2,5 MPa. În acest fel. la p Consultați pagina unde se menționează termenul curbe de margine. [C.104] [c.497] [c.517] [c.122] [c.116] [c.72] [C.38] [c.82] [c.83] Chimia fizică a silicaților și a altor compușii refractari (1988) - [c.248. c.249. c.258. c.262]
Obținerea oxigenului Ediția 4 (1965) - [c.0]
recepția oxigenului Ediția 4 (1965) - [c.0]
Articole similare
Trimiteți-le prietenilor: