E.MAHAHKOB, RA3QBV, g Voronej
Lampă siloz în doi timpi
În prezent, amplificator și echipamente de emisie-recepție con struiruetsya, de obicei, pe un dispozitive semi-Vodnikova. Tuburi utilizate în cazul în care consumatorul a considerat că parametrii unității lămpii este mai bună decât într-un semiconductor. Din acest motiv, proiectarea echipamentelor audio sunt dezvoltate pentru această zi, în cazul în care tubul de radio, este prin scopul său direct, este utilizat ca-ornamental-lin Lenie, parte a proiectului de construcție.
Cu toate acestea, pentru cele mai multe radiospor-tsmenov-jambon atunci când doriți să obțineți departe de transmițător, vă Khodnev putere mai mare de 100 W, Llamas-o- amplificatoare de putere de acțiune-TION este optimă, deoarece gura-roystvami ele sunt simple în producție, sunt fiabile și stabile în funcționare.
De regulă, amplificatoarele cu o putere de 200 W și mai mult sunt proiectate conform unei scheme cu un singur ciclu care utilizează lămpi de medie și mare putere. Pentru a crește puterea de ieșire, lămpile sunt adesea conectate în paralel. Dar amplificatoarele cu împingere-tragere simetrice sunt proiectate mult mai rar.
Desigur, circuitul cu un singur ciclu al amplificatorului este mai simplu decât un circuit în doi timpi, cel puțin prin faptul că este mai ușor să se potrivească cu circuitele asimetrice prin intrare și ieșire. Cu toate acestea, prezența armonicilor uniformi în semnalul de ieșire (și cea mai puternică - a doua) nu dă dreptul de a spune că circuitul cu un singur ciclu este cea mai bună variantă a amplificatorului. La cea de a doua armonică capacitatea de alimentare cu energie Ras hoduetsya inutil, în picioare în formă de căldură în circuitele de ieșire de votare, și, în plus, toate sistemele de rezervari există posibilitatea de apariție a al doilea semnal armonic la sarcină (antena). Prima armonică este "norovit" pentru a intra în rețeaua de alimentare cu energie electrică, creând obstacole în calea aparatului de uz casnic. Prin urmare, este necesară o protecție a semnalelor și a circuitelor de alimentare de la semnale inutile.
În circuitul amplificator push-pull, aceste deficiențe sunt mult mai puțin pronunțate, însă sunt necesare două dispozitive de amplificare, precum și simetria de intrare și ieșire atunci când se lucrează cu sarcini asimetrice și surse de semnal. Cu toate acestea, avantajele și dezavantajele circuitelor amplificatoare cu ciclu unic și cu două cicluri sunt bine descrise în orice manual de pe dispozitivele de transmisie.
Un tub HF-amplificator de circuit push-pull, în forma sa clasică poate fi construit pe o porțiune îngustă a benzii HF, dar în timpul expansiunii în lățime de bandă a amplificatorului vine COV-față zâmbitoare problema comutator-punerea de intrare și de ieșire de selectare a-TION circuit și complexitatea operațională a acestora setări tive.
cuplaj inductiv-capacitiv Mixed a transformatorului de ieșire în bandă largă (TFT) cu un U-buclă dă posibilitate de circuit fizic EeJ-n-ondulație la benzile RF cu forța activă de sarcină de 50 ohmi Spune. Chiar și utilizarea unui transformator-core feritele de HF nu tori prevede amploarea dorită a cuplajului, care la frecvențe înalte, deși crește, dar nu-Me suficient. Faptul că pas-paralel soprotiv echivalent-leniyu care caracterizează inductiv legătură-ing, la frecvențe mai mari de Con-chaetsya capacitate, astfel încât conexiunea este obținută la frecvențe joase este mare și pe partea superioară - este prea mic. Din nefericire, acesta este un dezavantaj al designului transformărilor propuse în schemele de mai sus. transformator de ieșire cu un necontrolat con-obligațiuni în aceste circuite - principalele cauze silozuri inoperabilitate. La frecvențe joase pentru funcționarea normală a Wuxi numărătorul legătură puternică cu circuitul anodic al lămpilor nu au nevoie de o sarcină, în timp ce conexiunea ar trebui să fie luată, Chiva la frecvențe mai mari.
În plus, tuburile radio utilizate în silozurile cu tuburi în doi timpi trebuie să îndeplinească anumite cerințe. Aici este necesar să se utilizeze tuburi actuale cu capacități mari de emisie a catodului și cu o eficiență satisfăcătoare a amplificatorului la o tensiune anodică inferioară. Acest lucru este necesar pentru ca rezistența echivalentă a fazei de ieșire a amplificatorului să fie cât mai mică posibil, deoarece lămpile sunt încărcate pe un transformator cu o rezistență la undă scăzută, iar pentru un amplificator în doi timpi, rezistența echivalentă la ieșire a lămpilor în condiții identice este de două ori mai mare decât cea a unei lămpi cu un singur ciclu. Cele mai potrivite pentru acest scop sunt lămpile 6P36S, 6P42S, 6P44S, 6P45S, folosite în unitățile de scanare TV sau lămpile radio corespunzătoare în versiunea cermetă.
Metoda de încercare și fără sfârșit soluția de circuit Oshi-side a fost găsit, oferind rabotospo-lities push-pull tub amplificator Shih rokopolosnogo. În rezultatele, acestea au posibilitatea de a produce o, de încredere, suficient de puternic amplificator de bandă largă compact (MSE), care are o greutate mică.
O diagramă simplificată a amplificatorului este prezentată în Fig.
Un transformator de ieșire de tip SHPT cu o cuplare inductivă a fost înlocuit cu un SPTL cu cuplaj autotransformator. În SHPTL este mai ușor să umpleți coturile pentru conectarea optimă a lămpilor cu sarcină. În plus, în acest caz, poate fi utilizat un miez mai mic cu o permeabilitate inițială mare.
Lucrul de proiectare amplificator a fost realizată în conformitate cu schema cu OK pe lămpile 6P45S ca o realizare mai complexă în TION (datorită capacității ridicate grilă run-schaya - catod) silozuri variante. Pre-Laga siloz punte asigură o putere de ieșire de 200 W de sarcina activă de 50 ohm-prednaz Valorile pentru „andocare“ la transceiver, amplificator de putere care urmează de-nen singur capăt sau push-pull circuit și are o ieșire 20. 30 Watt. Putere Transceiver mo-Jette fi un tub sau semi-ciupituri, cu o impedanță de ieșire de 50 Ohmi Ieșirea dezechilibrate. Urmează-suflare pentru a ține cont de faptul că nivelul de radiații poboch-TION de emisie-recepție nu trebuie să depășească normele stabilite pentru o anumită putere. Cu toate acestea, circuitul de intrare Nye tub silozului construi Wang, astfel încât într-o anumită măsură, emisiile parazite sunt suprimate.
Semnalul transmițătorului ajunge în siloz (figura 2). la un transformator de bandă largă (BTT) de tipul "binoclu" Tr1 cu o mică inductanță de împrăștiere. În înfășurarea secundară TFT-vă Khodnev tensiune de două ori durere-ea în raport cu intrare, iar această tensiune este aplicată simetric pe intrarea alternativ circuit punte de curent (Wheatstone pod). O astfel de punte, constând din două rezistențe active identice și două reactoare egale reactive (capacitive), este un caz special de punți AC. Soldul independent pod de frecvență armonice impare ale semnalului, în timp ce armonici chiar pod neechilibrată (pod considerat dezechilibrat atunci când în său scurt diagonală care apare etsya curent).
Puntea AC în acest design al silozului îndeplinește rolul LPF de intrare și, împreună cu filtrele amplificatorului de ieșire al transmițătorului, reduce nivelul de armonici care intră în grila silozurilor.
În ple Chah-punte (figura 3) sunt, respectiv guvernamentale activă rezistența Bootare R2 și R4 de înfășurare a transformatorului de intrare Tr1, Koto-secarei secundar furnizează o coordonare Wuxi-divizorul la transceiver, iar reactantele de intrare capacitances C lămpi c1 = C s2 = 62 f F. nd punte diagonală este AC-Zuko rochena capacitatea C = C2 + C6 = 200 nF. Dacă aplicăm schema de polarizare separată a lămpilor de rețea, condensatorul-Sator trebuie să fie instalat, deoarece Diagonala podului este scurtcircuitată galvanic.
După cum se știe, lângă podul unui curent alternativ există două perechi de puncte. Într-o pereche, diferența de potențial zero are armonici impare ale semnalului care alimentează podul, în cealaltă pereche sunt chiar, adică. la punctele A și B, atunci când podul este echilibrat, diferența dintre potențialele armonicelor uniforme tinde la zero, iar la punctele C și D diferența dintre potențialele celor ciudate. Se pare că pentru prima (principală) armonică a semnalului rezistența totală de intrare a rețelei AC este mai mare decât cea a celei de-a doua armonici (parazitare). În consecință, amplitudinea celei de-a doua tensiuni armonice la punctele A și B a podului va fi redusă.
În circuitul de intrare al punții de curent alternativ, contururile curenților instantanee ai armonicelor paralele și paralele ale semnalului de intrare sunt separate. Circuitul pentru curentul instantaneu al armonicilor fundamentale și ale tuturor semnalelor armonice ale semnalului este prezentat în figura 3.
Pentru curenții armonicilor principali și impari, rezistența ramurii active a circuitului: - R = R 2 + R 4 = 200 Ohm.
Rezistența ramificației reactive a circuitului:
unde w este frecvența circulară a armonicii fundamentale a semnalului.
Rezistențele ramurilor active și reactive ale circuitului pentru curenții frecvenței fundamentale și a armonicilor sale ciudate sunt incluse în serie.
Din această expresie pentru D-activă a circuitului este evident că, cu cât numărul de armonice, mai mulți curenți de intrare shunt lampă capacitate de armonici superioare impare ale semnalului în raport fundamental. Prin urmare, pentru o tensiune de lampă-set tuple va fi semnal fundamental prezent siloz tensiune cu frecvențe înăbușite înălțime Shih-nui armonic-nick. Mai mult decât atât, cu emisie-recepție la amplificatorul este alimentat cu semnalul de frecvență fundamentală este deja slăbită lennymi mai mare armonice impare-ciupituri. Contururile pentru al doilea instant Cove și toate semnal chiar armonice prezentate în Figura 4, de văzut că curenții instantanee ale armonicile vor fi închise prin capacitanță CS 1 cerned-pisică, CS 2 și P, iar la punctele A și B vor fi identice potențialul de armonici chiar și umerii podului se dovedesc a fi conectați în paralel:
Este evident că rezistența circuitului de ramificație pentru curenții de armonici uniformi scade - atât pentru energia activă, cât și pentru cea reactivă (datorită creșterii capacității ramificației). Impedanța de intrare a amplificatorului pentru a doua armonică este de șase ori mai mică decât pentru frecvența fundamentală. În consecință, produsele secundare prezente în semnalul de intrare - a doua și toate armonicile uniforme ulterioare - sunt atenuate cu nu mai puțin de 15 dB. În plus, curenții instantanee prin capacitatea de chiar armonice lămpi cu catod grilă „scurgere“ pe firul comun, aducând atenuarea totală a armonicelor la un nivel de cel puțin 20 dB în semnal relativ principal amplificat de intrare.
Atunci când schema de simetrie insuficientă, cu toate acestea, noi curenții de frecvență fundamentală și armonice impare ale amorti-Nal în diagonală a podului de pe condensatorul C și sârmă aproximativ conductoare, dar puterea acestor curente este mică și egală cu diferența dintre curenții de arme punte (figura 3). Drept rezultat, intrarea simetrică a silozului cu tuburi în doi timpi are anumite proprietăți de filtrare.
La intrarea amplificatorului push-pull ar trebui să existe un punct cu zero potențial, în raport cu care se aplică o tensiune antifază în grila de lămpi.
În amplificatoarele cu frecvență joasă, în acest scop se folosește mijlocul înfășurării secundare a transformatorului de intrare. SLT la intrarea în mijlocul înfășurării există secundar este zero, un potențial punct, dar nu ar trebui să fie, este utilizat pentru organizarea MO-sute de amplificatoare de curent alternativ de frecvențe radio. La frecvențe înalte, datorită capacității structurale a SHT în sine, centrul electric al înfășurării secundare nu coincide cu cel geometric. În plus, silozul de intrare echilibrată la conectarea înfășurarea TFT de intrare la sol secundar este împărțit în două asimetrice cu tulpini inegale-E, și avantajul all TION de input sunt echilibrate nivelate. Din acest motiv, mijlocul geometric al înfășurării nu poate fi conectat la firul comun și este imposibil să se determine firul electric, iar acest lucru nu este necesar, deoarece punctul central poate fi organizat în mod artificial. Pentru aceasta se folosesc rezistențele R 2 și R 4 ale sarcinii active a transformatorului de intrare Tr1 (figurile 1 și 2).
Circuitele de ieșire ale silozului de punte au aceleași cerințe stricte ca și cele de intrare. În circuit echivalent-valent punte de curent alternativ circuitul de ieșire activ Accom-rezistivitate R2 și R4 sunt înlocuite rezistențe-vnut rennimi lămpi con condensator în diagonala podului - condensatorul con blochează sursa de alimentare 600 și o acceleratie DR1, capacitatea de intrare a lămpilor CC1 și CC2 - inductanţele sârmă scurt închis linie de ieșire SHPTL Tr2. Podul de ieșire AC, ca și puntea de intrare, suprimă produsele laterale care apar în timpul procesului de amplificare.
Rezistența inductivă a liniei pentru armonicile înalte mai mari este ridicată, ceea ce determină o atenuare relativă a curenților lor. În ceea ce privește WRT-ul de intrare, este imposibilă blocarea capătului scurtcircuit al liniei SHPTL Тр2 de capacitate la un fir comun.
Semnalul amplificat de la lampa anod vine într-un scurt-circuit pe linia linia-tse SHPTL TR2 și apoi se ramifică etsya prin comutatoare de vafele corespunzătoare grupului de contact de pe balun Transfrm-Mataram-line TRZ care doresc să înființeze, să pună în aplicare tranziția de la simetrică la linia asimetrică. Prin condensatorul C8, semnalul este alimentat în circuitul P.
Cablul care conectează condensatorul C8 la circuitul de comutare al circuitului P este de 50 ohmi cu izolație fluoroplastică. Are o lungime minimă (7,10 cm). P-contur compensat ruet făcut reactivitatea anod-TION circuite de lampă, efectuează filtrarea semnalului complement țional, și impedanța de ieșire duce la un siloz 50. Pentru a reduce dimensiunea circuitului P, filtrul low-pass-low este realizat pe elemente discrete (pentru fiecare bandă KB - proprie). Filtrul low-pass este reglat atunci când se reglează la o sarcină activă de 50 Ohm, iar în timpul procesului de lucru în aer nu este refăcut.
De la ieșirea circuitului P, semnalul trece la contorul SWR încorporat în siloz și prin dispozitivul de potrivire la distanță în antenă.
De intrare de tip transformator TFT Tr1 „binoculară“ se face pe inele de ferită K10x6x4,5 pod permeabilă 1000 (10 inele la „miză, dar“). Primar (de intrare), înfășurarea bucătăreasă împletiturii cablului coaxial în care este introdus un cablu coaxial 50 ohm segment este izolație lietilenovoy cu un diametru exterior de aproximativ 4,5 mm. Concluziile înfășurărilor de intrare și ieșire sunt derivate de la capetele opuse ale "B-leagănei". „Genunchi“ transformator compus din mărgele de ferită, separate prin sticlă pânză garnitură-iso translatie si bine contractăm-vă din fibra de sticla banda. Miezul central al cablului de 50 ohmi este conectat în serie cu op-link-ul ecranului acestui cablu. Capacele gratuite - ecranarea și miezul central al cablului coaxial - sunt concluziile secundare, mărind înfășurarea transformatorului de intrare.
Este inutil să folosiți un transformator obișnuit, ranit cu fire pe un inel de ferită, ca transformator de intrare. Inductanța relativ mare a împrăștierii unui astfel de transformator are o influență puternică asupra răspunsului său la frecvență. Aceste SHP funcționează bine pe sarcina capacitivă în cazul în care este necesară reducerea, mai degrabă decât creșterea tensiunii de ieșire (rezistență).
Chiar și fabricarea unui „binoclu“, urmează-suflare să urmeze regula: capacitate-rea tive la cea mai mare frecvență usilivaemo interval de frecvență a doua trebuie să fie mai mare sau egală cu aproximativ activă th rezistența la care încălzire soție TFT înfășurare secundară. Amplitudinea tensiunii la ieșirea SHPT este aproape independentă de frecvența semnalului din gama HF.
Articole similare
Trimiteți-le prietenilor: