Chimie și Tehnologie Chimică
Mărimea stresului de forfecare limită Pm se calculează de la formula (în N / m) [c.154]
O reprezentare grafică a acestei relații, numită curba reologică (sau curba de curgere), este prezentată în Fig. 11,1 (curba 4). Ecuația (11.3), în plus față de coeficientul de vâscozitate r, include de asemenea o constantă Tg, numită stresul inițial (sau limitativ) de forfecare. Se presupune că pentru m
Evoluția hidrocarburilor parafinice din combustibil sub formă de fază solidă conduce la apariția unei vâscozități anormale. crescând cu scăderea temperaturii [28], vâscozitatea combustibilului devine variabilă în acest caz. care depinde de condiția de determinare a acesteia. Ca rezultat al formării structurii, combustibilul dobândește plasticitate și un efort de forfecare limitator static (Figura 3. 3). [C.137]
Efectul vibrațiilor asupra materialelor din material plastic elastic și vâscos duce la o scădere bruscă a tensiunii finale de forfecare sau la eliminarea completă a acesteia. Sistemul trece într-o stare cu vâscozitate eficientă. care depinde de intensitatea oscilațiilor. În acest caz, materialele plastice Bingham devin un fluid Newtonian. [C.140]
Ne întoarcem la mișcări inerțiale, dar acum vom lua în considerare filtrarea unui fluid non-newtonian. caracterizată de stresul de forfecare limită al atingerii pe care lichidul îl comportă ca un corp solid. și după atingerea stresului de forfecare T, forța de forfecare limită este ca un lichid vâscos sub acțiunea unui exces de forfecare m = Tg. Acesta este comportamentul multor uleiuri, în special uleiurile din regiunea caspică. Apoi, parametrul Tq este adăugat la parametrii definitori și apare un nou parametru de similitudine fără dimensiune [c.32]
Cele mai multe uleiuri petroliere, în funcție de condițiile de temperatură, se pot comporta ca un fluid Newtonian la temperaturi ridicate și ca lichid structural la răcire. Schimbarea în această proprietate a uleiurilor petroliere cu temperatură în schimbare este după cum urmează. În regiunea temperaturilor ridicate, uleiul este un lichid omogen în tonaj zero. respectă ecuația lui Newton atunci când uleiul este răcit, vine un timp când începe să se formeze o fază dispersată în el, datorită unei scăderi a solubilității unor parafine care alcătuiesc acest ulei. Mai întâi, în timp ce concentrația fazei dispersate rămâne scăzută și legătura dintre particulele sale este slabă. există doar o anomalie a vâscozității și a stresului. Cu răcire suplimentară, concentrația fazei dispersate crește, legătura dintre particulele sale crește, și [c.10]
Primul motiv este că convențiile care generează stres, care pot fi utilizate ca un criteriu obiectiv de apreciere a pierderii mobilității uleiurilor structurale, nu este conceptul simplu, și are valori diferite pentru diferite temperaturi de ulei. Prin urmare, este necesar să se determine mărimea tensiunii finale de forfecare la care uleiul trebuie considerat înghețat. [C.11]
Standardele de proiectare impun ca solicitările să nu depășească tensiunea finală de forfecare din domeniul în care materialele structurale trebuie să respecte legea elasticității liniare. Materialele reale, totuși, pot fi aproximate doar pentru a fi elastice, astfel încât să fie detectată o buclă de histerezis îngust chiar și în timpul încărcării și descărcării, chiar și sub tensiunea finală de forfecare. Abaterea de la proprietățile materialelor pur elastice crește odată cu creșterea solicitărilor. De obicei, o astfel de abatere este cauzată de sarcini prelungite și de o creștere a temperaturii. În multe cazuri, teoria elasticității liniare este utilizată în scopuri computaționale. În această secțiune, datorită importanței lor, luăm în considerare anumite întrebări specifice legate de dependența tulpinei de stres. De exemplu, capacitatea de amortizare a tubului schimbătorului de căldură poate crește cu un ordin de mărime dacă conducta este sub presiune înaltă. În mod similar, constantele elastice și capacitatea de amortizare se modifică semnificativ, dacă temperatura crește în timpul funcționării, aceasta duce la o diferență în rezultatele experimentale. obținute la funcționare la rece și presiuni scăzute în comparație cu condițiile de funcționare reale. [C.196]
În metodele și dispozitivele tradiționale, distrugerea materialelor se realizează prin acțiunea mecanică a corpurilor de măcinare sau a pieselor din același material. Actul elementar al procesului este crearea în materialul prelucrat a tensiunilor finale de forfecare în timpul compresiei, impactului sau forfecării [1]. [C.111]
Dificultatea de a determina majoritatea acestora și, în unele cazuri, absența unor metode fiabile de determinare a făcut imposibilă includerea valorilor și a standardelor și specificațiilor pentru unsori. Proprietățile mecanice ale unsorilor trebuie să fie judecate din valoarea pură empirică a consistenței lor sau inversul valorii lor - penetrare. Valoarea penetrării în forma în care este determinată în prezent nu are nici un înțeles fizic și este rezultatul interacțiunii totale a diferitelor proprietăți fizice. menționate mai sus. Aceeași consistență (penetrare) poate avea o lubrifiere internă mare, cu frecare redusă și stres forfecare critică pe de altă parte, frecare internă redusă și o mare limitare a tensiunii de forfecare, care nu este echivalentă în evaluarea performanței de lubrifiant. [C.699]
Limitarea forței de forfecare la 30 ° С, Г / с.иг, nu mai mult de. [C.759]
Când se tratează suspensiile de produse distilate prin ultrasunete, legăturile dintre cristalele suspensiei sunt distruse [136-140]. Cu răcire suplimentară, acestea nu sunt restaurate, iar monodispersia sistemului crește brusc. Cristalele în sine de parafină atunci când sunt procesate prin sonicare sunt aproape nu distruse. Ca rezultat al punctajului, vâscozitatea structurală scade brusc și dispare dinamica finală dinamică de forfecare. Metoda expunerii cu ultrasunete este aplicabilă atât pentru deparafinare, cât și pentru delapidarea materiilor prime distilate. [C.155]
În Fig. 28 prezintă dependența debitului hidrodinamic pe cap la temperaturi scăzute pentru două probe de combustibili diesel. Ele arată prezența proprietăților de plastic în acești combustibili deja la temperaturi de aproximativ -30 ° C. Gradul de îndepărtare a originii curbelor de la origine caracterizează valoarea efortului de forfecare limită. [C.58]
Mărimea stresului final de forfecare caracterizează rezistența pe care o exercită lubrifiantul la momentul inițial al mișcării. Stresul limitator de forfecare este numit uneori Structura începe să se descompună, distrugerea crește odată cu creșterea lui dv / dx. Viscozitatea fj. este constantă până la o astfel de valoare dv / dx, la care structura se prăbușește complet 1 6 [c.146]
Tensiunea limită de forfecare T0 pentru d = 0 se numește rezistența la curgere. La tensiuni de forfecare mai mici, se observă doar deformarea elastică. când m este deformarea inelastică (fluxul). [C.233]
Când „structura t ts începe să se rupă crește distrugerea cu creșterea v / dx. Astfel de viscozitate (I. constantă până la astfel de valori dvldx, în care structura este complet distrusă. 146 [c.146]
Potrivit celor mai frecvente ipoteza, cristalizarea hidrocarburilor solide din ulei, rezultând în sale zastudneva-Pius privit ca formarea de parafină în sistem - uleiul rețea spațială (sau cadru), care imobilizează faza lichidă. împiedică mișcarea. Aderența particulelor în faza dispersată are loc de-a lungul marginilor cristalelor unice, unde se observă că se rupe filmele din mediul de dispersie. Gelul format are o anumită rezistență mecanică. O altă ipoteză se referă la gelifierea la apariția cojilor de solvat ai fazei lichide în jurul cristalelor de parafină. Mediu de dispersie. imobilizat în jurul particulelor dispersate. crește semnificativ volumul lor, ceea ce crește fricțiunea internă a întregului sistem și scade fluiditatea acestuia. Se presupune că sub forfecare cauzată de acțiunea mecanică. Grosimea cojilor solvatului scade și gelul poate fi transformat în sol. Pe măsură ce temperatura uleiurilor scade, dezvoltarea procesului de asociere duce la formarea micelilor. Cauzând gelifierea sistemului, indiferent dacă faza solidă este eliberată sau nu. Adăugarea depresoarelor reduce în mod semnificativ atât tensiunea de forfecare statică, cât și dinamică a depresoarelor pentru a întârzia apariția vâscozității anormale. schimbând începutul formării structurii în regiunea temperaturilor mai scăzute. [C.151]
Se studiază modificarea rezistenței mecanice a straturilor interfațiale la interfața ulei-apă în timp pentru câteva uleiuri petroliere care formează emulsii stabile. Studiul a fost efectuat în conformitate cu procedura elaborată la Institutul de Chimie Fizică al Academiei de Științe a URSS [20], utilizând instrumentul SNS-2. Rezistența mecanică a molidului interfacial este caracterizată de stresul de forfecare limitat Pm, determinat din unghiul de torsiune al filamentului de wolfram. pe care se află un disc de sticlă amplasat la interfața ulei-apă. măsurat rezistența mecanică experimental a stratului interfaciale la -apa ulei după 5, 10, 100, 300, 1000 și 1500 minute după formarea stratului (vysokosmolistaya arpanskaya și rășinoase ulei Romashkinskoye vysokopara-FINIST Mangyshlak). Toate uleiurile testate. foarte diferite în compoziție și proprietăți, formează emulsii stabile cu amestecare intensă cu apă (stratală și distilată). [c. 23]
În Fig. 5 prezintă modificarea rezistenței mecanice a stratului interfacial la apa de la limita de ulei (Chamoshkin) la 20 ° C fără un desulfurizator și cu adăugarea acestuia. Așa cum se poate observa din grafic, rezistența mecanică a stratului, judecând din stresul de forfecare limită P., atinge valoarea sa maximă în 24 de ore, adică îmbătrânirea stratului interfazic este intensă. Când se adaugă demulsifiantul, rata de îmbătrânire încetinește considerabil. [c. 23]
Ulei de combustie practic de aceeași vâscozitate la temperaturi de 50 ° C sau mai mari, obținute din diferite uleiuri sau metode diferite. Cu temperaturi scăzute, viscozitatea variază diferit (Figura 4.8). Distilarea directă a uleiului negru. fără materii prime au o curbă relativ plată a vâscozității-temperatură la 0 ° C și chiar și la temperaturi sub 0 ° C vâscozitatea lor nu crește foarte brusc. Având atât un punct de curgere scăzut, ele sunt destul de ușor pompat și transportat la temperaturi de aproximativ O C. Vâscozitatea păcurii-cracare ceara la temperatură scăzută este crescut mai repede decât uleiurile de combustibil alerga drept. Cu toate acestea, diafragma de cracare își păstrează, de obicei, mobilitatea la testeri aproape de punctul de turnare. Odată cu creșterea viscozității cu scăderea temperaturii creșterile brusc limita stresului reziduurilor petroliere parafinoase forfecare [51] din cauza cristalizării conținute în ele ridicate de topire, în principal, hidrocarburi parafinice. Drenarea și pomparea uleiului combustibil de parafină sunt posibile numai [c.238]
Acest indice, denumit și stresul final de forfecare sau rezistența maximă. determină limita practică între starea de odihnă și fluxul plastic de grăsime. În practică, servește în scopuri diferite și este exprimată în G1сm. [C.666]
Pe dependent (os7 stress limită de forfecare și subțire de delimitare) strat de ulei pe stresul de contact (și conținutul asfaltenov.- Oil Industry. 1974 № 12, pp. 52-54. Ed. A. C. Gallyamov, E. A. Galliamova, IL Markhasin și colab., [C.208]
(. Figura 1-20) linie de curgere fluide Bingham din plastic este o linie dreaptă care intersectează axa de forfecare stres t pentru TPA distanța de la început (TPA - stress randament). Un flux vâscos apare pentru m. [C.412]
Curs de chimie coloidală (1976) - [c.336]
Cursul chimiei coloidale (1964) - [c.229]
Articole similare
Trimiteți-le prietenilor: