Pentru a elimina deformările după sudare, se utilizează muchii la rece și la cald a structurilor sudate.
Tăierea rece se bazează pe întinderea secțiunilor scurte și a locurilor structurii sudate pentru a proiecta dimensiuni și forme. Secțiunile mai scurte și locurile în construcțiile sudate sunt zone active ale cusăturilor sudate, în care, după sudare, solicitările de tracțiune ating punctul de randament. Atunci când editarea la rece a structurilor sudate are loc în mod inevitabil alungirea din plastic a zonelor active ale îmbinărilor sudate. În metale din urmă cauzează rigidizarea acestor zone, crescând structuri sudate clorhidric de tensiune reziduală, iar în unele LES-ceaiuri determină fisuri în suduri și pauze. Din acest motiv, editarea la rece a structurii sudate poate afecta uneori negativ performanțele sale.
Tensiunile reziduale în timpul tăierii la rece pot fi reduse numai dacă întreaga structură sudată a fost întinsă la tensiuni egale cu limita de cuplu. Totuși, în acest caz, întărirea metalului zonelor active ale cusăturilor sudate crește și există o posibilitate de formare a crăpăturilor și rupturilor în cusături.
În plus, editarea la rece este un proces tehnologic foarte intens. În majoritatea cazurilor, presele la rece necesită prese puternice și dispozitive și dispozitive de alimentare greoaie. Prin urmare, muchiile la rece ale structurilor sudate nu găsesc o aplicare largă în practică.
Tăierea la cald a structurilor sudate se realizează prin încălzirea cu flacără electrică sau cu gaz și constată o aplicare mai largă în practică.
Esența scrisului fierbinte constă în scurtarea lungimii zonelor și zonelor locale. care depășește lungimea zonelor active ale sudurilor corespunzătoare ale construcțiilor sudate.
În locurile încălzite ale structurilor sudate cu fixare la cald, ca și în cazul sudării, se formează deformarea compresiei din material plastic. Când se răcește aceste locuri sunt scurtate și. Aliniați locurile deformate.
Tăierea la cald a structurilor sudate, datorită simplității procesului tehnologic, economiei, manevrabilității și versatilității, care permite corectarea tuturor tipurilor de deformații reziduale, are un număr de avantaje tehnice și economice în comparație cu corecția la rece.
În prezent, fixarea la cald a structurilor sudate se bazează în principal pe date experimentale și studii experimentale, ceea ce necesită în multe cazuri costuri suplimentare și timp pentru fabricarea unităților și structurilor experimentale. Selecția irațională a regiunilor locale de încălzire și parametrii regimurilor de încălzire pot conduce, chiar și la o scădere a deformațiilor de sudură, chiar și la creșterea acestora.
Elaborarea teoretică a problemelor de îmbrăcăminte la cald a structurilor sudate este încă în stadiul inițial. Între timp, dezvoltarea lor ar fi făcut posibilă îmbunătățirea semnificativă a eficienței și economiei de editare la cald.
Principalele aspecte teoretice ale editării la cald, care, în primul rând, ar trebui investigate și dezvoltate, sunt:
1) definirea în construcția sudată a planului de îndoire în care efectul de îndoire rezultat din forțele interne ale sudurilor;
2) determinarea secțiunii transversale, a volumului și a formei raționale a zonei active de încălzire locală, asigurând formarea forțelor interne care deformează construcția în direcția opusă;
3) stabilirea unei metode economice și dezvoltarea unui mod eficient de încălzire locală.
nivelator fierbinte poate fi utilizată foarte eficient pentru a îndepărta deflexie și aliniere axele centrale reziduale ale structurii sudate și a componentelor sale, precum și pentru a elimina flambaj 236, ondulația și hlopun în zona comprimată a elementelor de coli de zero ale structurii sudate.
Pentru a elimina devierea reziduală necesară sudarea moment direcția opusă curbare poate provoca depuneri ale unei benzi de încălzire de-a lungul liniei ll, sau pană de încălzire (sectoare) așa cum se arată în fig. 111. În primul caz, pentru îndreptare, se va utiliza contracția longitudinală,
FIG. 111. Marci sudate:
a - corectarea suprafeței rolei; b - corecția prin încălzirea sectoarelor.
iar în cea de-a doua - contracție transversală a încălzirii locale. Centrul de greutate al secțiunii transversale a zonei active de încălzire longitudinală trebuie să se afle în planul curburii, adică în planul acțiunii momentului de îndoire rezultat din forțele interne ale îmbinărilor sudate. În marca sudată (Figura 111), planul de îndoire
FIG. 112. Determinarea planului de îndoire în îmbinări sudate cu secțiune transversală asimetrică:
a - îmbinare sudată din două colțuri diferite; b - bare sudate cu diferite curele.
coincide cu planul mijlociu al peretelui său. Sudate cu con tru secțiune transversală asimetrică plan îndoire trece prin centrul zonei active a sudurilor Oa greutate și centrul de greutate al secțiunii transversale sudate-TION (fig. „112, a, b). Conectarea punctul O la punctul Oa obține linia RVA prin care planul de îndoire (fig. 112 a, b).
Atunci când se fixează la cald, este cel mai avantajos, așa cum se arată în fig. 111 și 112, trageți banda de-a lungul liniei mm, situată la periferia structurii sudate. Aceasta oferă acțiunea opusă în planul curburii (dreapta creată) a momentului și, eventual, a umărului său mai mare.
Secțiunea transversală necesară a nucleului este locală. revizie încălzire tіri (poate fi găsit, pe baza valorii rezultat momentul Izgi-bayuschego M, determinând deformarea reziduală în corpul sudat și definită prin formula (224) sau deformarea reziduală de dozare pe termen formula (225). O condițional Rop inițială ing forță care oferă o zonă de încălzire activă locală la tsraeke (fig. M'2, b) se determină din expresia
unde yn este distanța de la centrul secțiunii transversale a miezului miezului în timpul corecției de la O la centrul de greutate al secțiunii transversale a structurii O.
Secțiunea transversală a miezului Fn pentru spoturi la cald este determinată de formula
în care o0p - miez inițial tensiune naїgreva în timpul indreptare la cald, valoarea aproximativă la care sub- stand-egală cu rezistența la curgere * Apoi, secțiunea Fn miez ic abatere ușoară în creștere de o sută de Ron poate fi determinată din formula
Lățimea zonei active L0n va fi
unde δ este grosimea plăcii încălzită în timpul corecției.
Puterea efectivă q a sursei de încălzire atunci când se detectează la cald este determinată de formula aproximativă (103)
unde bn este lățimea miezului într-o direcție față de axa de încălzire, egală cu 0,5 bop v este viteza sursei de încălzire în cm / sec; bo - grosimea totală a foilor care primesc căldură de la sursa de încălzire; h este lățimea calculată a foii încălzite.
Dacă planul de îndoire nu intersectează corpul sudat corp pe latura situată împotriva sudurile (fig. IZ), necesitatea de a crea naprevat dіve „benzi în contorul de îndoire momentul într-un plan mai îndepărtat de centrul de design de greutate al punctelor r și r2 [4] . Pentru a determina activ suprafața fiecărui clorhidric benzi le conecta cu centrele de greutate al structurii O Priest River în secțiune și un moment de încovoiere rezultant se descompun în componentele M și M2 în direcția liniei Otі și TE2. Cunoscând valoarea moїmentov Ml și M2, poate determina zona activă a fiecărei benzi încălzită-mină cu formulele (261) și (262), și deci aceeași sursă de energie de încălzire pentru editare prin formula (263).
FIG. DIN. Determinarea punctului de încălzire în timpul îndreptării îmbinării sudate T a colțului cu foaia.
Cu toate acestea, acțiunea îndreptării deformare reziduală / contracție longitudinală a benzii încălzită, în unele cazuri, însoțite de o pla-cal elongatie zone active ale sudurilor și creșterea tensiunilor reziduale.
Acțiunea de contracție longitudinală a benzilor încălzite în timpul tăierii la cald este contracarată de regiunile comprimate de tip sudură ale structurilor sudate, ceea ce reduce eficiența îndreptării prin încălzirea benzilor longitudinale. În plus, contracția longitudinală 1 funcționează. m de îmbinare sudată este în medie 0,2-0,5 mm, astfel încât activitatea de deformare atunci când o singură bandă longitudinală este încălzită este relativ mică în sine.
Pe măsură ce numărul benzilor longitudinale încălzite crește sau lărgimea lor crește, laboriositatea crește, iar eficiența pansamentului fierbinte scade, iar rezistența reziduală a structurii crește. Eficacitatea pansamentului fierbinte prin încălzirea unei benzi longitudinale crește numai cu o creștere a parametrului geometric yn, adică distanța de la centrul de greutate al structurii la această bandă. Aceste circumstanțe limitează utilizarea largă a contracției longitudinale a pantei. încălzire pentru îndreptarea structurilor.
Acțiunea foarte eficientă pentru structurile sudate cu fixare la cald are o contracție transversală de la încălzirea locală a benzilor transversale sau a penelor (sectoare). Locația ultima soției cu comprimat și doar parțial pe suprafețele întinse ale structurilor sudate, astfel încât fețele lor transversale contracție-Menno concomitent cu scurtarea regiunile încălzite, de asemenea, conduce la o reducere a tensiunilor reziduale în construcții sudate.
Contracția transversală a sudurii, în tsrimerno 3- 5 ori mai mare decât lungimea de contracție longitudinală împărțită la 1 metru liniar. Seam [4]. Valoarea relativ mare a contracției transversale, lungimea scurtă a îmbinărilor transversale și posibila reducere a tensiunilor reziduale contribuie la utilizarea pe scară largă a
În practică, contracția transversală a încălzirii prin sudură când este fierbinte. editați fecalele. structuri.
Utilizarea contracției transversale a penelor încălzite sau a pansamentului pentru îndreptare va fi luată în considerare la îmbinarea sudată prezentată în Fig. 114. Pentru a elimina deformarea reziduală, # 9632; provoca o scurtare a lui A în fibrele mai largi. placă. Scurgerea lor ar trebui să crească pe măsură ce acestea se îndepărtează de zona activă a sudurii (Figura 1.14). Cea mai mare scurtare a Atax a fibrei exterioare a muchiei convexe a îmbinării sudate este
unde Z, i este lungimea măsurată a fibrei exterioare a marginii convexe
I este lungimea măsurată a liniei cusăturii.
FIG. 114. Eliminarea penei reziduale de deformare a încălzirii: a - îmbinări sudate cu cusături de capăt ale plăcilor de diferite lățimi; b - diagrama tensiunilor reziduale.
Pentru a asigura scurtarea fiecărei fibre A. este necesar ca schimbările de plastic din ele să fie încălzite în secțiuni cu lungimea corespunzătoare.
Lungimea totală U a bazelor de-a lungul marginii exterioare a penei încălzite este determinată din formula (166)
unde a este coeficientul de dilatare termică liniară a metalului; TCp este valoarea medie a temperaturii pe secțiunea încălzită în momentul în care metalul trece de la starea plastică la cel elastic.
Nagran ^ pene, a căror lungime totală este motiv de margine temp clorhidric în aer liber este 1P> oferă gratuit scurtare volo con la lungimea liniei cusătură Lm (fig. 1.14), care este necesar pentru vătămată gura sudură devierea reziduală. Dimpotrivă,
Pene, a cărui vârf se află pe linia de frontieră a activului
zona cusăturii, are un efect redus asupra reducerii tensiunilor reziduale
în miezul întins, având în vedere contracararea porțiunilor comprimate ale metalului de bază care aderă la acesta.
unde este scurtarea relativă corespunzătoare stresului punctului de randament.
Lungimea necesară de încălzire / m din toate fibrele - îmbinarea sudată, cu excepția fibrelor de miez, este determinată de aceeași formulă (166)
Astfel, lungimea totală de încălzire a porțiunilor în formă de pană de-a lungul muchiei convexe exterioare a îmbinării sudate va fi
Pentru a îndrepta uniform "deformarea și scăderea
tensiunile reziduale, dimensiunile penei ar trebui să fie mici. dar numărul de pene să crească. Cu toate acestea, având în vedere dificultățile tehnologice în încălzirea secțiunilor înguste în formă de pană și, de asemenea, pentru a reduce numărul de operațiuni, baza secțiunii în formă de pană b este stabilită experimental.
Numărul de secțiuni încălzite este determinat din lungimea totală de încălzire de-a lungul marginii exterioare 10 și a bazei fiecărei secțiuni bn prin formula
Astfel, forma suprafeței secțiunilor încălzite pe placa largă a îmbinării sudate va avea forma unei pene trunchiate (Figura 114).
Dacă contracția transversală a suprafețelor încălzite nu poate fi efectuată în mod liber, atunci, în funcție de condiții, ar trebui să crească numărul de zone încălzite.
Fibrele îmbinării sudate de pe muchia concavă sunt într-o stare comprimată și nu trebuie supuse încălzirii locale, deoarece aceasta va crește deformarea reziduală. Încălzirea locală a marginilor poate fi făcută pentru a reduce solicitările reziduale sau, dacă este necesar, inversează îndoirea în cazul îndoirii articulației de sudură în timpul îndreptării. Forma suprafeței de încălzire locală a zonelor comprimate din partea marginea concavă ar trebui să fie. dreptunghiulară (figura 114).
Este recomandat ca încălzirea la cald să se facă într-un timp scurt. Temperatura de încălzire este de aproximativ 800-850 ° C.
Încălzirea locală este produsă fie printr-un arc dispersat - cu un electrod non-topping, fie printr-un arzător cu flacără de gaz sau printr-un scribbler cu electrozi non-consumabili. Încălzirea ar trebui să pornească din zona în care metalul este în stare comprimată, adică din partea superioară - pană.
În loc să se măsoare lungimea fibrelor exterioare ale îmbinării sudate și a liniei, valoarea deformării reziduale măsurate poate fi utilizată pentru a dezvolta procesul hot-dreapta. Cunoscând deformarea, putem determina momentul de încovoiere prin formula (225)
Apoi, unghiul de rotație al secțiunilor transversale pentru îndoire φ este determinat de la
Scurgerea fibrei exterioare a muchiei convexe a îmbinării sudate, care este necesară pentru a elimina deformarea reziduală, poate fi determinată aproximativ pornind de la formula (167)
Дылах = 2ср / г, (272)
unde h este lățimea plăcii încălzite din zona activă a sudurii spre convexul exterior. margine.
Conform formulei (265) este determinată de lungimea totală a bazei 1H depunerilor penelor de marginea exterioară convexă a îmbinării sudate și alți parametri calculați încălzire locală secțiunilor Kli cu deficiențe de vedere, așa cum este descris mai sus.
Corecția corectă prin punctele de încălzire este folosită în principal pentru a elimina bombardamentele, spatele și valva în compresie
elemente de tablă din structuri sudate. Esența editărilor
încălzirea punctelor înseamnă că punctul încălzit la starea plastică, care se extinde, întâmpină rezistență din partea secțiunilor mai puțin calde și reci ale metalului înconjurător care îl înconjoară. În metalul punctelor apar deformări ale compresiei plastice, adică impingerea metalului. Când este răcit, metalul încălzit este redus. Această reducere este contracarată de regiunile mici, înconjurătoare, calde și reci ale metalului. Prin urmare, la momentul atingerii punctului de randament, se formează tensiuni la întindere. Împingerea radială a metalului expus reduce dimensiunile sale laterale și interacționează cu zonele comprimate adiacente. În acest caz, locurile convexe ale elementelor de tablă sunt netezite. Cantitatea de metal care trebuie placată prin compresie din plastic poate fi stabilită după cum urmează. Dacă porțiunea de suprafață ai convex sau hlopun Fі și suprafața de bază (catarame de proiecție în planul foaie) ^ 2, zona AF 242, la care încălzirea locală trebuie să fie din material plastic podsazheny compresie-em fi
A F = F1 - F2. (273)
Având în vedere obstacolele în calea scurgerii libere a metalului încălzit în timpul răcirii, zona AF trebuie să fie mărită în consecință.
Când corectați bulgări, asemănătoare unei suprafețe sferice, puncte încălzite. sunt plasate în inele concentrice, așa cum se arată în fig. 115.
Diametrul punctului depinde de caracteristicile sursei de încălzire și de grosimea foii deformate. Distanța dintre puncte depinde de diametrul lor. Numărul de inele și distanța
FIG. 115. Diagrama localizării punctelor de încălzire în timpul îndreptării foilor îndoite.
între ele se stabilește în funcție de mărimea suprafeței ciocului și a acului său de deformare.
Metodele de determinare a diametrului unui punct, precum și distanțele dintre puncte și inele necesită studii teoretice și verificări experimentale. În prezent, aceste valori sunt stabilite experimental. Punctele de incalzire ar trebui sa aiba un caracter local pronuntat. Temperatura încălzirii punctului nu trebuie să depășească 800-850 ° C. Este mai eficient să editați construcțiile de foi subțiri folosind un pistol cu un electrod de grafit [43].
[1] ° о-Р2> от - F ±; 2) a0 • F2 = am * Fi, 3) a0 • F2 <ст • Fv
Trimiteți-le prietenilor: