PROPRIETĂȚI DE ABSORBȚIE A SUPRAFETELOR FRICȚIONALE
Tikhomirov PV (BITA, Bryansk, Federația Rusă)
Stabilitatea Protivozadirnaya grele de frecare, în special probleme Una dintre cele mai eficiente metode de creștere a fiabilității și longevității părților de frecare este folosirea aditivului înfloritor la untul de bază.
Rezistența la presiune ridicată a perechilor de frecare încărcate foarte puternic, în special a angrenajelor cu roți dințate, reprezintă o problemă reală, soluția căreia permite o funcționare fiabilă a mașinilor. Una dintre modalitățile eficiente de a crește fiabilitatea și durabilitatea unităților de frecare este utilizarea aditivilor de presiune extremă la uleiurile de bază. Acești aditivi conțin elemente chimice cum ar fi sulf, fosfor și clor. Se crede că pe punctele de contact "calde" aceste elemente reacționează chimic cu formarea de sulfuri, fosfide și cloruri în aceste locuri. Ca rezultat al reacțiilor, se formează un strat modificat, care separă suprafețele de frecare din metal și reduce coeficientul de frecare. Straturile modificate, având un punct de topire scăzut, oferă o regulă de gradient pozitiv (conform lui IV Kragelsky), împiedicând apariția suprafeței. Mecanismul de stabilire (formarea legăturilor metalice puternice) nu a fost suficient studiat. Potrivit I.V. Kragelsky [1], pragul de frecare externă, care caracterizează începutul confiscării, este determinat de expresie
unde h este adâncimea de penetrare a indenterului semisferic rigid, simulând rugozitatea unui corp mai rigid, r este raza de rotunjire a indenterului, # 964; - rezistența la forfecare specifică a legăturii adezive (în special aceasta este rezistența la forfecare a stratului de suprafață al metalului plastic); # 963; - punctul de randament al unui element moale al unei perechi de frecare.
Se crede că frecare externă are loc în ceea ce privește # 964; / # 963; <0,5. Известны другие подходы, в определенной степени объясняющие явление схватывания. Так, по С.Б. Айнбиндеру проявление схватывания связано с взаимодействием ювенилбных металлических поверхностей, когда в зоне контакта отсутствуют пленки любого состава и происхождения. В работах А.П. Семенова подчеркивается, что для возникновения схватывания необходимо дополнительно преодолеть некоторый энергетический барьер, иначе при разгрузке упругие деформации могут разорвать адгезионные связи.
Forma suprafeței de frecare cu focalizare este prezentată în figura 1 [2]
Figura 1 - Suprafața de frecare cu focare
Sa stabilit experimental [4], care, în frecarea de alunecare cu rulare la uzură prin frecare conduce are loc procesul de ejecție a particulelor metalice de pe suprafața de contact a rolei, care se rotește cu o viteză mai mică, și transferarea unui metal pe suprafața rolei, care se rotește cu o viteză periferică mai mare. De obicei, transferul de metale are loc de la o suprafață mai puțin solidă la o suprafață de împerechere mai dificilă. În acest caz, trebuie luată în considerare dependența durității de temperatură.
Figura 2 - Dependența durității de temperatură (HB * - valoarea calculată a durității)
Temperatura critică este Tcr. la care apare blocarea, determinăm din expresie
Acolo Tcr - temperatură critică, Ea - setare a energiei de activare, constanta de gaz R-, k - factor considerând amploarea contactului metal, l0 - o parte a pad Hertz lățime (lungimea contactului metalic) # 957; 0 este frecvența de vibrație a atomilor laturii cristalului, # 965; S - viteza de alunecare.
Temperatura la temperatura de la Peclet 0.3 unde 2 - o funcție care depinde de numărul Peclet, f este coeficientul de frecare, HB este duritatea Brinell, # 955; - conductivitatea termică a materialului, bH - jumătatea lățimii zonei de contact (conform lui Hertz). Numărul Peclet este Aici a este coeficientul de difuzivitate termică. Expresii egale (1) și (2) și rezolvarea ecuației rezultate pentru duritate, obținem Să dăm un exemplu numeric cu următoarele date inițiale: # 965; S = 1 ms -1; # 955; = 57,7 W / (m # 8729; grade); a = 17,65 # 8729; 10 -6 m 2 / s; r este raza redusă (r = 25 mm); w este sarcina specifică (w = 300 N / mm); Ea = 25 kJ / mol; R = 8,32 J / mol # 8729; grindină). Să găsim jumătatea lățimii suprafeței de contact a planului cilindrului Presupunând k = 0,1, găsim numărul Peclet Apoi, conform graficului [5], coeficientul 2 va fi egal cu # 966; 2 = 3,5. Valoarea calculată a durității poate fi găsită din formula Temperatura critică la contact este Astfel, pentru a asigura rezistența la încovoiere, este necesar ca duritatea materialului să fie mai mare decât HB 320 la o temperatură de 198 # 8451; Această abordare a evaluării blocării vă permite să alegeți un material cu o dependență mai mică a temperaturii de duritate. 1. Kragelsky, I.V. Fricțiune și uzură / IV. KRAGELSKY. - M. Construcția de mașini. -1968. 4. 4. Yoshio, T. Studii de bază privind evaluarea vitezelor. 1 Rept. T. Yoshio, M. Yoshibaru, N. Hiromasu // Bull. JSME, 1970.-13, nr. 63.- P. 1123-1136. 5. Drozdov, Yu.N. Fricțiune și uzură în condiții extreme. Drozdov, P.G. Pavlov, V.N. Grinzi. - M. Machine Building, 1986. - 224 p. Realizat de uCoz
Articole similare
Trimiteți-le prietenilor: