Т cazan cu cazane cu abur

Schema termică de bază a cazanului cu aburi

Т cazan cu cazane cu abur

1 - cazane cu abur; 2 - încălzitoare de rețea; 3 - răcitoare de condens; 4,5 - deaeratoare pentru furaje și apă pentru preparare; 6 - purificarea chimică a apei; 7 - cazan de evacuare continuă; 8 - răcitorul SPS al cazanelor; 9 - barbotor; 10 - încălzitor de apă brut; 11 - preîncălzitor de apă tratată chimic; 12 - răcitor de apă dezaerat; 13 - ROU1 - abur industrial; 14 - linia de by-pass; 15-ROU2 - abur pentru nevoi proprii; 16 pompe pentru nutrienți; 17- pompe de rețea; 18 pompe de sprijin; 19 - pompe de alimentare cu rețea de urgență; 20 - scurgerea apei; 21 - rezervor de condens; 22 - pompe de apă brută; 23 - colector de apă de la robinet; 24 - rezervoare de stocare; 25 - pompe de condens







Datele inițiale pentru calculul și selecția echipamentului.

Dp = 3,33 kg / s - consumul de abur industrial.

β = fracțiunea de 0,9 din condensul returnat.

RP = 0,8 MPa, tP = 170,4 ° C - presiunea și temperatura aburului industrial la ieșirea din camera cazanului (calculul hidraulic al liniei de abur).

Sistemul de alimentare cu căldură este un sistem închis cu două țevi.

Capacitatea maximă de căldură a tuturor consumatorilor pentru încălzire și ventilație și căldura medie zilnică pentru alimentarea cu apă caldă (g.v.)

- temperatura apei directe și inverse.

GР = 33,42 kg / s - debitul estimat al apei.

QTP = 13181,4 kW - puterea pierderilor de căldură din rețeaua de căldură în mediul înconjurător.

Gpod. v = 0,02GР = 0,67 kg / s - consumul de apă de machiaj.

- consumul de apă pentru alimentarea cu apă caldă.

Marca de cazane DKVR-10-13-250

Scopul calculului schemei termice este de a determina capacitatea de abur a cazanului, debitul de apă și de aburi în fiecare punct al circuitului și de a selecta echipamentul principal și auxiliar.

Capacitatea de abur a cazanului este:

Dp - debitul de abur industrial, kg / s; DSP - consumul de abur în interiorul radiatoarelor de rețea, kg / s; PAGE - consumul de abur pentru dispozitivele auxiliare cazan (Deaeratore podpitochnoyDD1 pitatelnoyDD2 și încălzitoare de apă și chimic vodoprovodnoyDP1 umyagchennoyDP2 și păcură hozyaystvoDMH = 0,03DP ) kg / s; GROU1, GROU2 - consumul de apă cu ROU1. ROU2. kg / s. Să definim cheltuielile enumerate de aburi.

Să definim consumul de abur pentru încălzitoarele de rețea.

Definiți temperatura apei reversibile la intrarea în camera cazanului:

Să determinăm entalpia condensului aburului de încălzire după răcitor

Δt = 10 ° C - subcoolizarea condensului la temperatura apei de retur în răcitor;

η = 0,98 Eficiența încălzitorului. la TSC;

Temperatura de saturație în încălzitorul de rețea:

Δt = 10 ° C - Încălzirea apei din rețeaua de încălzire la temperatura de saturație.

- entalpia și presiunea în încălzitorul de rețea se găsesc din temperatura de saturație [7].

Consumul de abur pentru încălzitoarele de rețea, kg / s, este determinat din ecuația balanței de căldură







ησп = 0,98 - eficiența încălzitorului de rețea.

Purgeți consumul de apă de la cazanele cu abur, kg / s:

αPR = 5% - procentul cazanelor suflate (calculate sau acceptate 3-15%);

Calculul regimului termic al camerei termice se realizează prin metoda aproximărilor succesive, prin urmare, K = 0,15 este adoptată în prima aproximare (0,08-0,15) cu rafinament ulterior. Valoarea lui K · D exprimă consumul de abur al cazanului pentru nevoile proprii, iar suma D + D + K · D este capacitatea de abur a cazanului, kg / s.

Determinați cantitatea de apă de purjare care părăsește SNP în canal

iPR * = entalpia apei de purjare 830,1 kJ / kg (determinată de presiunea apei din tambur de 1,4 MPa) [7];

iPP '' = 2683 kJ / kg, iPR '= 437,35 kJ / kg - entalpia de abur și condens la ieșirea din boilerul NSR. Ele se bazează pe presiunea din deaerator, egală cu 0,12 MPa [7].

Consumul de abur secundar de la SNP

Definiți debitul de apă de la robinet la intrarea în camera cazanului

(1-β) DP - refacerea condensului din producție;

Gd.v - pierderea apei în rețelele termice;

0,03D - pierderile de condens în interiorul cazanului;

GPR "- apa care pleacă cu o suflare continuă a cazanului în canal.

Să găsim temperatura apei de la robinet după răcirea continuă a boilerului:

tОХЛ = 50 О С - temperatura apei după răcire, care este îndepărtată în canal;

tX = 5 O C - temperatura apei de robinet reci;

η = 0,98 - coeficientul. lichidul de răcire a lichidului;

tpr '= 105 ° C temperatura apei care părăsește SPN.

Fluxul de abur la un încălzitor de apă de la robinet

tBB "= 30 O C - temperatura apei de la robinet în spatele încălzitorului;

iP '', iK '- entalpia de abur și condens (se bazează pe presiunea de vapori după DOC, care este de 0,618 MPa) [7];

ηP1 = 0,98 - coeficient. pierdere de căldură.

Definiți debitul de abur la deaeratorul de machiaj

t * = tH - 20 = 84,3 O C - temperatura CVC la intrarea în deaerator;

tH = 105 O C - temperatura de saturare în deaerator (în funcție de presiunea din deaeratorul 0.12 MPa) [7];

iΔ "este entalpia de abur în deaerator (la presiune după DOC2);

iD 'este entalpia condensatului (de la presiunea din deaeratorul 0.12 MPa).

ηg1 = 0,98 - coeficient. pierdere de căldură.

Consumul de apă tratată chimic la intrarea în capul dezaeratorului de machiaj

Consumul de apă purificată chimic la intrarea în capul dezaeratorului de nutrienți

Să definim consumul de abur pentru încălzitorul apei tratate chimic care intră în deaerator

tHOB = 27 O C - temperatura apei după purificarea chimică a apei (acceptată)

Să găsim debitul de abur la deaeratorul de nutrienți:

tc = 95 O C - temperatura condensului (acceptată)

Productivitatea degazatorului de nutrienți

Să clarificăm consumul de aburi pentru nevoile proprii

Debitul de apă injectat în desuperheater ROU1 în producerea unui abur industrial redus:

(deoarece sa dovedit a fi o valoare negativă, folosim RU în loc de DOC)

i "este entalpia de abur din spatele cazanului, este determinată de presiunea și temperatura aburului din spatele cazanului [7]. Parametrii vaporilor din spatele cazanului se determină din [10].

i "este entalpia de abur pentru nevoi industriale, se bazează pe presiunea și temperatura aburului industrial (a se vedea datele inițiale);

i'-entalpia apei de alimentare din fața cazanului este egală cu k'kJ / kg.

Fluxul de apă injectat în DCS2 la recepția de abur, mergând la încălzitoarele de rețea și eliberat pentru nevoile proprii ale centralei termice:

iєn "este entalpia de abur care intră în încălzitoarele de rețea și este eliberată pentru nevoi proprii, kJ / kg. Se bazează pe presiunea din încălzitoarele de rețea [7].

Cantitatea de abur rafinată a cazanului:

Rezultatul este comparabil cu producția de abur adoptată anterior:

Deoarece diferența este mai mică de 2%, vom verifica balanța materială a cazanului.

Deoarece discrepanța este mai mică de 2%, vom proceda la calcularea și construirea unui grafic de temperatură.

Pentru a construi un grafic de temperatură pentru rețelele de încălzire închise, în funcție de temperatura exterioară (circuit secvențial), se calculează temperaturile la intrarea și evacuarea din camera cazanului:

Temperatura din rețeaua directă din a doua etapă a încălzirii apei calde menajere

Temperatura în rețeaua directă la ieșirea din camera cazanului.

Temperatura apei în conducta de retur a rețelei de încălzire la intrarea în sursa de alimentare cu căldură.

,t = 10 ° C, tx = 5 ° C, tg = 55 ° C







Trimiteți-le prietenilor: