Calculul perioadei a patra este dat în tabelul 4.7.1
CALCULAREA PERIOADEI CEL DE CALCUL DE FURNIZARE A COMBUSTIBILULUI
Al cincilea combustibil etapă durează de la începutul cursei de evacuare a supapei de evacuare, înainte de aterizare pe acul zăvorul duzei con atomizator carcasa pulverizatorul care are loc atunci când presiunea carburantului în conducta de înaltă presiune RL devine egală cu:
Calculul celei de-a cincea perioade se face în conformitate cu aceleași formule ca și calculul celei de-a patra perioade de furnizare a combustibilului.
Pentru confort, calculul celei de-a patra și a cincea perioade de alimentare cu combustibil este dat ca un tabel 4.7.1
Rezultatele parametrilor de proiectare de bază ai alimentării cu combustibil sunt date sub formă de grafice ale dependențelor parametrilor principali pentru unghiul de rotație al arborelui cu came al pompei de injecție, figura 4.7.1
5 Calcularea detaliilor pompei de combustibil de presiune ridicată.
5.1 Calcularea arcului pistonului.
Alegerea dimensiunilor principale ale arcului se realizează în acest fel. că coeficientul de exces al forței arcului forței de inerție al părților mobile în mișcare ale pistonului K, la momentul respectiv. când accelerația pistonului devine negativă. iar tensiunea din torsiune nu a depășit valoarea admisă.
Datele inițiale pentru calcul:
5.1.1 Frecvența de rotație a arborelui cu came nk = 475 min -1;
Masa părților pentru mișcarea cu mișcare alternativă m = 1,5 kg;
5.1.3 Cursa pistonului la momentul respectiv. când accelerația devine negativă Sw = 15,3393 mm;
5.1.4 Accelerarea negativă a pistonului W = -293.737 m / s;
5.1.5 Diametrul firului. din care se execută arcul pistonului și diametrul său dpr = 7,5 mm, D0 = 43 mm;
5.1.6 Pretensionarea arcului pistonului f0 = 6 mm;
5.1.7 Materialul sârmei: 50HFA;
5.1.8 Decalajul dintre arcurile de arc în stare comprimată este Δn = 1 mm;
5.1.9 Stresul de torsiune admisibil t0 = 450 MPa;
5.1.11 Modul de forfecare G = 82500 MPa;
1. sarcină maximă admisă pe arc:
Pn max = 1733 N;
2. Rigiditatea unui arc elicoidal:
Kj1 = = 410396,5 N / m;
3. Deformarea completă a arcului:
4. Numărul de arcuri elicoidale de lucru:
Kj = = 51300 N / m;
6.Deformarea arcului în momentul în care accelerația pistonului devine negativă:
7. Forța arcului când accelerația pistonului devine negativă:
8. Inerția părților de acționare a pistonului. mișcare alternativă. într-o clipă. când accelerația devine negativă:
9. Coeficientul de depășire a forței arcului. forțe de inerție a detaliilor. mișcare alternativă:
K = 2,49 Kd = 1,2;
10. Lungimea arcului în stare liberă:
11. Punctul de arc elicoidal:
t = dpr + + Δn = 7,5 + + 1 = 12,75 mm;
12. Determinarea factorului de siguranță al arcului:
12.1. Coeficientul de corecție al distribuției torsiunii de-a lungul circumferinței secțiunii rândului. precum și tensiuni la forfecare:
unde C '= 5,73 este indicele de primăvară
Forța maximă a arcului:
12.3. Tensiunea maximă a arcului la încovoiere și torsiune:
tmax = = 573,29 MPa;
Forța minimă a arcului:
12.5. Tensiunea minimă în arc de la îndoire și torsiune:
tmin = = 101,169 MPa;
Tensiunea medie a ciclului:
12.7 Amplitudinea tensiunii ciclului:
ta = = = 236,061 MPa;
12.8. Pentru oțel 50 Rezistența la curgere HFA τs = 950 MPa, limita de anduranță τ-1 = 500 MPa. cu un tratament atent de suprafață = 1;
12,9. Stoc de rezistență:
Izvorul este sigur, pentru că Marja de siguranță depășește limita inferioară a valorilor admise.
13. Verificarea arcului pentru rezonanță:
cea mai mică frecvență oscilantă naturală a arcului:
nc = 2,17 · 10 7 = 2,17 · 10 7 = 11002,56 min -1;
atunci oscilațiile de primăvară nu sunt periculoase.
5.2 Calcularea camei de antrenare a pistonului.
Determinarea solicitărilor de contact pe suprafața camei de acționare a pistonului pompei de injecție în momentul cablului Presiunea combustibilului în volumul superplungerului atinge valoarea maximă Pmmax
5.2.1 Forța care acționează pe axa pistonului:
P = Pm + Pn + Pu = 0,052 + 1,7442 · 10-3 + 3,642 · 10-4 = 0,054 MN
5.2.2 Forța de presiune a combustibilului în volumul superplungerului:
Fn = = 2,834 · 10-4 m 2;
5.2.3 Forța arcului:
5.2.4. Inerția părților pistonului de acționare cu piston:
Pu = m · W · 10-6 = 1,5 · 242,791 · 10-6 = 3,642 · 10-4
5.2.5 Unghi de presiune δ în momentul atingerii Pm max;
d = arctg = arctg = 29,16 deg;
X = R0 + p + S = 0,05 + 0,03 + 0,014415 = 0,095 m;
5.2.6 Forța transmisă de cilindru la camele:
N = 0,062 MN;
5.2.7 Tensiuni de contact:
= 1610 MPa 3 - moment de rezistență la încovoiere
τ = MPa - tensiuni de torsiune
M K max = N max · X · sin δ = maxim
cuplul pe cama pompei de combustibil;
Wk = 2 · Wī = momentul rezistenței la torsiune
Valoarea tensiunii totale reduse σn nu depaseste [σp] = 150 MPa σp = 85.12 MPa
Deflecția orificiului arborelui cu came:
unde Nmax este forța maximă normală
a, bν, l - dimensiunile geometrice ale arborelui camă
I = = momentul de inerție al secțiunii transversale a arborelui cu came
Deformarea canalului arborelui cu came nu depășește 1% din cursa pistonului.
Unghi de rotație în grade de rotație a arborelui cu came:
φ3 = = gr. ct c.
unde L este lungimea de la pinionul sau ambreiajul angrenajului la cel mai mult de la camă. m;
G = 8,15 · 10 4 MPa - modulul elasticității forfecării pentru oțel;
In = 2 · I = 2 · 2,435 · 10-6. m 3 este momentul polar al inerției secțiunii transversale a arborelui cu came.
Unghiul de rotație al arborelui cu came nu depășește [φ3] = 1, gr.p.k.
5.4 CALCULAREA PUSERULUI
Calcularea axei cilindrului, a bucșei cu role, a suprafeței de ghidare a împingătorului. Axa împingătorului este calculată pentru îndoire, forfecare și presiune specifică pe suporturi.
Figura 5.4.1 Schema de calcul a împingătorului
5.4.1 Tensiunea de încovoiere a axului împingătorului:
unde ln = 0,068, lv = 0,034, b = 0,03 - dimensiunile geometrice ale elementelor împingătorului, m
5.4.2 Tensiuni tangențiale de forfecare în secțiunile axei împingătorului:
tensiunile de forfecare tangențiale în secțiunile axei împingătorului nu depășesc limitele admise
5.4.3 Încărcături specifice în suporturi:
sarcina specifică în suporturi nu depășește valoarea admisibilă
5.4.4 Sarcina specifică pe suprafața interioară a bucșei:
sarcina specifică pe suprafața interioară a bucșei nu depășește valoarea permisă [Kvv] = 70 MPa
5.4.5 Sarcina specifică pe suprafața exterioară a pistonului:
sarcina specifică pe suprafața exterioară a bucșei nu depășește valoarea admisă [Kvn] = 50 MPa
Sarcina maximă la marginea inferioară a suprafeței de ghidare a corpului împingătorului:
Sarcina maximă la marginea inferioară a suprafeței de ghidare a corpului împingătorului nu depășește valoarea admisă [Kt] = 18,5 MPa
5.5 CALCULAREA PLUNGERULUI
Calcularea pistonului pentru comprimare în secțiunea minimă și sarcina specifică a capătului suportului.
Presiunea de comprimare în secțiunea minimă a pistonului:
unde Fn min = m 2 este aria secțiunii transversale minime a pistonului;
efortul de compresiune în secțiunea minimă a pistonului nu depășește [σczh] admisibil = 300 MPa
Sarcina specifică la capetele plane ale pistonului și împingătorului:
unde Fnop = m 2 - suprafața capătului de sprijin al pistonului
dop = 6 mm - diametrul capătului de susținere al pistonului;
CALCULAREA PIESELOR
SPREJUL CALCULAT SPRE
Diametrul mediu al arcului duzei:
Trimiteți-le prietenilor: