Ca grosimea nominală δn a fiecărei centuri a peretelui, este aleasă valoarea celei mai mari dintre cele două valori, rotunjită la cea mai apropiată valoare din seria de sortimente de tablă.
unde Сi - adaos pentru coroziune, mm;
D este valoarea reală a toleranței minus pentru grosimea plăcii, mm;
dx este grosimea minimă a peretelui structural.
2. Calcularea peretelui rezervorului pentru stabilitate
2.1 Calculul stabilității se efectuează de două ori pentru dnom primit grosimea nominală a peretelui (grosimea peretelui zonei corespunzătoare din partea superioară a rezervorului) și di grosimea peretelui calculat (grosimea peretelui zonei, care corespunde duratei de reglementare închidere instantanee a rezervorului).
Grosimea calculată di este definită ca diferența dintre grosimea nominală presupusă dnom. toleranță la coroziunea toleranței Ci și minus pentru grosimea plăcii # 8710;:
Verificarea stabilității peretelui rezervorului se efectuează conform formulei:
unde s1 - tensiuni axiale calculate în peretele rezervorului, MPa;
s2 - tensiunea de inel calculată în peretele rezervorului, MPa;
s01 - solicitări axiale critice în peretele rezervorului, MPa;
s02 - tensiunea critică a inelului în peretele rezervorului, MPa.
Stresurile axiale sunt determinate de grosimea minimă a peretelui centurii, presiunile inelului sunt determinate de grosimea medie a peretelui.
Tensiunile axiale estimate pentru rezervoarele PBC și RVSP sunt determinate de formula:
unde y - coeficientul de combinație a sarcinii, adoptat în conformitate cu SNiP 2.01.07-85 *;
n3 este factorul de fiabilitate pentru sarcină din greutatea proprie, n3 = 1,05;
Qn este greutatea capacului rezervorului, N;
Qst - greutatea curelelor de perete suprapuse, H;
Qσn - valoarea totală calculată a sarcinii de zăpadă pe proiecția orizontală a stratului de acoperire, Н;
Q este sarcina normativă de la vid la înveliș, H;
si - grosimea peretelui de proiectare a centurii i a rezervorului, m.
Tensiunile axiale estimate pentru rezervoarele RVSPK determinate de formula:
Greutatea curelelor superioare ale peretelui rezervorului este definită ca:
unde a este numărul (valoarea numărului) ultimului centură, originea de dedesubt;
înălțimea înălțime a curelei i a peretelui rezervorului, m;
γst - greutatea specifică a oțelului, N / m 3.
Stresurile critice axiale sunt determinate de formula:
unde E este modulul de elasticitate al oțelului, E = 2 × 10 5 MPa;
C este coeficientul adoptat în conformitate cu tabelul B.2.
Tabelul B.2 Valoarea coeficientului C
Tensiunile inelare calculate în perete, atunci când se calculează stabilitatea rezervorului RVS și RVSP, sunt determinate de formula:
Tensiunile inelare calculate în perete pentru rezervorul RVSPK sunt determinate de formula:
unde Рв - valoarea normativă a încărcării vântului pe rezervor, Pa;
nв - coeficientul de fiabilitate pentru sarcina vântului;
dsp este grosimea medie aritmetică a peretelui rezervorului, m.
Grosimea medie aritmetică a peretelui rezervorului este determinată de formula:
unde a este numărul de curele de transmisie.
Sarcina normativă de la vid la acoperire este definită ca:
unde Pwak este valoarea normativă a vidului în spațiul de gaz, Pa.
Valoarea normativă a sarcinii vântului este determinată de formula:
unde W0 este valoarea standard a presiunii vântului, pentru regiunea considerată, Pa;
k2 - factor care ia în considerare schimbarea presiunii vântului peste înălțime;
C0 este coeficientul aerodinamic.
Tensiunile critice ale inelului sunt determinate de formula:
unde H este înălțimea geometrică a peretelui rezervorului, m.
Dacă condiția de stabilitate nu este îndeplinită conform rezultatelor calculului, valorile grosimii nominale a peretelui pentru pereții curelei corespunzători ai rezervorului ar trebui să crească.
3. Calcularea rezervorului pentru răsturnare
Rezervorul, în ansamblu, trebuie proiectat pentru stabilitatea la răsturnare sub influența vântului.
Dacă condiția este îndeplinită, nu este necesară ancorarea rezervorului.
M ≤ 0,7G'R, (20)
unde M este punctul de basculare din acțiunea vântului;
R este raza peretelui rezervorului, m;
G este greutatea structurilor rezervorului minus toleranțele pentru coroziune, ținând seama de presiunea internă din rezervor;
Dacă această condiție nu este îndeplinită, este necesar să se efectueze o ancorare a rezervorului, sarcina pe o ancora fiind determinată de formula:
unde d este diametrul ancorajului;
n este numărul de ancore.
4. Calcularea fundului rezervorului
4.1 Grosimea elementelor inferioare este de 9 mm.
4.2 Grosimea fundului fundului este determinată din tabelul B.3.
Tabelul B.3. Valoarea constructivă a flancului inferior
5. Calcularea acoperișului plutitor al rezervorului
5.1 Grosimea elementelor de acoperiș plutitoare în contact cu produsul nu trebuie să fie mai mică de 5 mm.
5.2 Acoperișurile plutitoare trebuie să fie proiectate pentru flotabilitate, stabilitate și nemișcare la o densitate a uleiului de 0,7 t / m 3.
Verificarea flotabilitatea acoperișului plutitor se face din condiția ca toate curentul de sarcină sunt atașate în centrul acoperișului gravitației și forța flotabilitate este aplicată vertical pe centrul de greutate al volumului acoperișului, cufundat într-un lichid.
5.3 Flotabilitatea plutitoare a acoperișurilor trebuie să fie de cel puțin 2,0, adică:
unde b este înălțimea părții exterioare a acoperișului plutitor;
T este adâncimea maximă a imersiunii acoperișului.
5.3 Adâncimea de imersie a unui acoperiș plutitor cu un singur pod se determină din starea:
unde gf este factorul de fiabilitate pentru greutatea proprie;
Gpk - greutatea acoperișului plutitor împreună cu scara și echipamentul de bobină (scurgere, obturator, etc.);
Ftr este forța de fricțiune a garniturii de etanșare împotriva peretelui;
Qsn - valoarea estimată totală a încărcăturii de zăpadă;
Qв - sarcina vântului pe acoperișul plutitor;
gzh este greutatea specifică a produsului depozitat, atunci când se calculează flotabilitatea gzh = 0,7 t / m 3;
V1 - volumul lichidului deplasat de cutiile acoperișului plutitor;
V2 este volumul de lichid deplasat de partea centrală a acoperișului plutitor.
5.4 Adâncimea de imersie a unui acoperiș plutitor T cu două punți se determină prin formula:
unde R1 este raza acoperișului plutitor.
5.5 Valoarea de proiectare completă a sarcinii de zăpadă pe acoperișul plutitor la calcularea flotabilității sale trebuie determinată de formula
unde Sg este valoarea calculată a greutății stratului de zăpadă pe 1 m 2 al suprafeței orizontale a pământului, kPa;
R este raza rezervorului, m;
m este coeficientul de tranziție definit de formula:
m = 2,76H / D = 0,07, (26)
unde H, D - înălțimea peretelui și diametrul rezervorului.
5.6 Încărcarea vântului pe acoperișul plutitor la calcularea flotabilității acestuia este determinată de formula:
unde ω0 este valoarea standard a presiunii vântului;
S este zona acoperișului plutitor;
Cp este coeficientul aerodinamic;
gf este factorul de încărcare a vântului.
5.7 Momentul de înclinare de la sarcina de zăpadă care acționează asupra acoperișului plutitor, atunci când se calculează stabilitatea acestuia, trebuie determinat de formula:
unde R este raza rezervorului, m;
Kc este coeficientul determinat de formula:
6. Calcularea pontonului rezervorului
6.1. Ponton trebuie să fie proiectate pentru flotabilitate la o sarcină egală cu dublul greutății sale de ulei la o densitate de 0,7 t / m 3 rezervă pontoane flotabilitate trebuie să fie mai mică de 2,0, adică.:
unde b este înălțimea părții exterioare a pontonului;
T este adâncimea maximă a imersiunii pontonului.
6.2. Adâncimea pontonului este determinată de formula:
unde gf este factorul de fiabilitate pentru sarcina ponderii proprii;
Gn - greutatea pontonului împreună cu echipamentul;
Ftr este forța de fricțiune a garniturii de etanșare împotriva peretelui;
Qp - sarcina din greutatea condensului pe ponton;
rzh este greutatea specifică a produsului depozitat, atunci când se calculează rj = 0,7 t / m 3;
Vvyt.zhid. este volumul produsului deplasat.
6.3. Neabsorbabilitatea este abilitatea pontoonului de a menține flotabilitatea și stabilitatea necesară atunci când compartimentele sunt inundate datorită depresurizării lor.
Lipsa de capacitate a pontonului este asigurată cu condiția ca:
unde Vm este volumul teoretic al elementelor de flotabilitate ale pontonului (flotoare, cutii etc.) m 3;
Vf este volumul elementelor de flotabilitate, care este umplut cu produsul stocat, m 3.
7. Calcularea designului scării inelului
Calculul se face în conformitate cu SNiP 2.01.07-85 *, SNiP II-23-81, SNIP II-7-81.
Modelele scării din inel sunt proiectate pentru o sarcină standard temporară de 450 kg. Garajul este proiectat pentru o sarcină orizontală de 90 kg.
Stâlpii scării din inel sunt calculați pentru rezistență și stabilitate.
7.1 Calcularea strutului pentru rezistență se face prin formula:
unde P este sarcina normativă în timp, kg;
a este unghiul dintre perete și braț;
N - forța compresivă estimată, kg;
A este aria secțiunii transversale a elementului, cm2;
Ry - rezistența la proiectare, kgf / cm2;
rc - coeficientul condițiilor de lucru, rc = 0,75.
7.2 Calcularea strutului pentru stabilitate se face prin formula:
Valoarea lui j ar trebui determinată prin formula:
unde -> flexibilitatea condiționată este determinată de formula:
unde l este flexibilitate:
unde L este lungimea strutului, cm;
i este raza de inerție a secțiunii, cm;
E este modulul elastic, E = 2,1 × 10 6 kgf / cm2.
Articole similare
Trimiteți-le prietenilor: