Structuri din beton armat (6) - rezumat, pagina 3

Alocați dimensiunile preliminare transversale ale barei transversale. Înălțime secțiune

Lățimea secțiunii transversale

Calculați sarcina de proiectare pe 1 m din lungimea barei transversale. Sarcina pe bara transversală de la plăcile cu miez gol este considerată a fi uniform distribuită. Lățimea benzii de încărcare a bolțului este egală cu pasul coloanelor în direcția longitudinală a clădirii de 6,0 m. Calculul sarcinilor pe 1 m 2 al suprapunerii este dat în tabelul. 1.1.

Încărcarea constantă a șurubului va fi:

de la suprapunere (luând în considerare factorul de fiabilitate în funcție de scopul clădirii) 3,85х6х1,0 = 23,1;

din greutatea barei transversale (secțiunea transversală 0,25 x 0,65 m, densitatea betonului armat, luând în considerare factorii de fiabilitate și),

Încărcătură temporară (inclusiv)

Caracteristicile betonului și armarea șuruburilor.

Betonul este greu, clasa B30, (la o umiditate de 55%) ,. Armătura longitudinală de lucru A-III ,. În conformitate cu Anexa IV [8] pentru elemente de beton din clasa B30 cu armare de clasa A-III, găsim

Calcularea rezistenței barei transversale conform secțiunilor normale față de axa longitudinală.

Acceptăm schema de întărire a barei transversale în conformitate cu (figura 2.1).

Secțiunea din span (figura 2.1).

Calculăm. prin urmare, armarea comprimată nu este necesară. În conformitate cu apendicele IV [8] găsim, atunci suprafața necesară a armăturii întinse este determinată de formula. Acceptăm 2 25 A-III și 2 28 A-III ().

Secțiunea privind sprijinul (figura 2.1). conform apendicelui IV [8]

Acceptăm 2 32 A-III ().

Fitingurile de montaj sunt acceptate ca 2 12 А-ІІI ().

Calcularea rezistenței barei transversale pe secțiunile inclinate față de axa longitudinală.

Se determină intensitatea necesară a tijelor transversale din armarea clasei A-I () în conformitate cu 3.33, b [3], luăm în secțiunea de referință (figura 2.1).

Vom găsi intensitatea necesară a barelor transversale prin formula

Pentru că, atunci acceptăm.

Verificăm condiția 57 [3] :; de atunci corectăm valoarea qsw cu formula:

În conformitate cu § 5.27 [2], pasul s1 al suportului trebuie să fie cel mult u. Pasul maxim admis la suportul de la punctul 3.32 [2] va fi egal cu.

Luăm pasul tijei transversale la suportul s1 = 210mm și în intervalul s2 = 450mm, deci

; luăm în secțiune transversală două tije transversale cu diametrul de 8 mm, ținând cont de diametrul armăturii longitudinale ().

Astfel, intensitatea primită a tijelor transversale la suport și în span va fi:

Să verificăm condiția 57 [3]. Deoarece a, în conformitate cu 3.34 [3], pentru corectarea valorilor corectam valorile u:

dar nu mai mare de (φb2 / φb3) h0 = (2 / 0,6) 0,608 = 2,026 m. Accepta c = 0,835 m, atunci va fi egal cu:

Verificăm rezistența de-a lungul benzii înclinate a barei transversale între fisuri înclinate:

atunci, în consecință, rezistența benzii înclinate este asigurată.

Construcția diagramei materialului se realizează în scopul construirii raționale a armăturii longitudinale a barei transversale în conformitate cu plicul diagramei momentului de încovoiere.

Determinați momentele de încovoiere percepute în secțiunile calculate, în funcție de armarea reală acceptată.

Secțiunea într-o deschidere cu armătură longitudinală 2 28 A-III,

Secțiunea în intervalul cu armătură longitudinală 2 28 A-III și 2 25 A-III, As = 2214 mm 2.

Secțiunea din span cu armare în zona superioară 2 12 A-III. As = 226mm2; Secțiunea la suportul cu armătură în zona superioară 2 32 A-III, As = 1604 mm 2

Folosind valorile obținute ale momentelor de încovoiere, găsim grafic punctele de rupere teoretică ale tijelor și valorile corespunzătoare forțelor transversale.

Calculați lungimea de ancorare necesară a tijelor terminate pentru a asigura rezistența secțiunilor înclinate pentru acțiunea momentelor de încovoiere în conformitate cu § 3.46 [3].

Pentru armatura inferioară a diagramei, găsim forța transversală grafic în punctul de rupere teoretică, atunci lungimea necesară de ancorare va fi

Pentru armarea superioară la suport, respectiv, obținem

Fig. 2.1 - Armarea barei transversale continue.

Coloana prefabricată din beton armat și fundația încărcată central sub coloană

Calcularea coloanei din beton armat prefabricat

Definiți sarcina pe coloană din zona de încărcare corespunzătoare grilei date de coloanele 6x6,4 = 38,4 m 2 și coeficientul de fiabilitate pentru scopul clădirii.

Încărcarea constantă din structurile unui singur etaj:

de la suprapunere (Tabelul 1.1) 3,85х38,4х1 = 147,84 kN; din greutatea secțiunii transversale de 0.25x0.65 m 6.4 m la o densitate a betonului armat și va fi egală cu 0.25x0.65x6.4x25x1.1x1 = 28.6 kN;

din greutatea proprie a coloanei cu o secțiune de 0,4 x 0,4 m la o înălțime de 4,8 m este 0,4 x 0,4 x 4,8 x 25 x 1,1 x 1 = 21,12 kN;

Total: 147,84 + 28,6 + 21,13 = 197,57 kN.

Sarcina temporară de la suprapunerea unui etaj 12x38,4x1 = 460,8 kН, inclusiv lungul - 10,2х38,4х1 = 391,68 kН.

Încărcare constantă de la acoperire cu încărcare din acoperiș și plăci

5 kN / m 2 va fi 5х38,4х1 = 192 kN, la fel se ia în considerare încărcătura de pe bara de închidere și coloana de la etajul superior 192 + 28,6 + 21,12 = 241,72 kN.

încărcare live de zăpadă pentru Kazan cu un factor de siguranță a sarcinii este egală cu 1,5h1,4h38,4h1 = 80.64 kN, inclusiv componenta pe termen lung - 0,5h80,64 = 40.32 kN.

Astfel, valoarea totală a forței longitudinale din coloana primului etaj va fi

inclusiv pe termen lung

Caracteristicile betonului și armarea coloanei.

Beton din clasa grea B30, Rb = 15,3 MPa la armatura longitudinala de lucru din clasa A-III Rsc = 365 MPa.

rezistență Coloana secțiune de calcul efectua formulele f 3.64 [3] la acțiunea forțelor longitudinale cu excentricitate aleatorii ca grele B40 grad de beton de mai jos, și se calculează coeficientul de pre .Prinimaya dorită aria secțiunii transversale a armăturii longitudinale prin formula 119 [3] .:

armătură transversală în coloana construct conform revendicării. 5.22 [2] de armare clasa I diametru de 10 mm, instalat la 450 mm s = 1 2 3 4 A se vedea toate

Arta similara:

Construcții din beton armat (5)

84 *. Structuri din beton si beton armat. - M. 1989; 3 Manual pentru proiectarea betonului și a structurilor din beton armat din beton și beton. -84). - M. 1986; 3 Baikov V.N. Sigalov E.E. Structuri din beton armat. Curs general. - M. Stroyizdat, 1985; 4 Yakovlev.

Construcții din beton armat (4)

Curs de lucru >> Constructii

adaptări. Deoarece nu există dispozitive de înfășurare în construcție, o iau egal cu 0. σ5 - deformarea oțelului. ) Conform tabelului III.1 (manualul VN Baykov "Structuri din beton armat) η = 0,82; ; (60). Accept 4Ø18 A-IVC.

Structuri din beton armat ale unei clădiri industriale cu mai multe etaje

PROIECT CURS pe disciplina "Structuri de constructii" din beton armat din cadrul unei cladiri industriale cu mai multe etaje Finalizat.

Structuri din beton armat ale unei clădiri cu mai multe etaje

Curs de lucru >> Constructii

Scaun RF PGUPS CONSTRUCȚII CONSTRUCȚII Lucrări de curs Lucrări de construcții din beton armat din clădiri cu mai multe etaje ___________________. - M .: Stroiizdat, 1978. Baikov V.N. Sigalov E.E. Structuri din beton armat (curs general). - M. Stroyizdat, 1985.

Istoria structurilor din beton armat

în multe privințe. Primele structuri din beton armat, sub forma celor mai simple structuri prefabricate din beton armat. plăci, grinzi și grinzi. forme constructive de beton armat. - identificarea celor mai bune tipuri de structuri din beton armat și a metodelor de armare a betonului armat și -.

Articole similare

Pagina anterioară

Pagina următoare