5.4. Calcularea debitului de aer prin duza
dacă există un arc electric în el
În rezolvarea acestei probleme, se adoptă următoarele simplificări:
Parametrii aerului încă în cameră nu se modifică;
Energia termică eliberată de secțiunea considerată a cilindrului intră în mod continuu în fluxul de gaze și este distribuită uniform pe tot fluxul;
Se consideră gaze de eșapament fără frecare.
Pentru fluxul de gaz, legea conservării energiei, ecuația de stare, ecuația constanței fluxului de masă sunt valabile. Din aceste relații se poate obține o formulă pentru calculul debitului de gaz
P0 - presiunea în cameră în momentul aprinderii arcului de 1,6 MPa;
S2 - secțiune transversală efectivă a deschiderilor duzei S2 = 8,414. 10 -3 m 2;
N0 este puterea de arc egală cu cantitatea de căldură furnizată pe unitatea de masă de gaz per unitate de timp
ud este stresul asupra părții considerate a barilului, uh # 61627; 1000 V;
id - arc curent, amplitudinea curentului de rupere nominal
Id = # 61654; 2. Inom.o = # 61654; 2. 31,5 = 44,548 kA.
Viteza ieșirii pe tava exterioară a duzei va fi egală cu viteza sunetului c0 = 20.1. # 61654; T0 = 20,1. # 61654; (273 + 40) = 20,1. # 61654; 313 = 355,6 m / sec.
c1 = 8600. 1.6. 10 6. 8.414. 10 -3 / (1000, 44,548, 103) = 25,989 m / s.
În absența contactelor cu arc și divergență în duza este stabilită debit critic de aer egal cu 355,6 m / sec. În prezența arcului, aerul din duza este încălzit rapid și presiunea este ridicată. Ca urmare, debitul de aer scade; și cu cât este mai curent, cu atât este mai puternică frânarea fluxului de aer. La o anumită valoare de curent, duza este blocată termodinamic când viteza aerului scade la zero. Când duza este blocată, arcul nu se stinge, deoarece nu este necesară eliminarea căldurii din acesta.
Sa stabilit experimental că pentru stingerea arcului de succes, este necesar ca o viteză a aerului nu mai mică de 7,10 m / sec la valoarea amplitudinii curentului, care are loc în acest caz.
Rezumând proiectul său curs în care a fost făcută o trecere în revistă a explozivilor, seria de bază a existente în momentul explozivilor, a descris structura și funcționarea DBM-500, a făcut testul de izolație pentru acest VC, realizat de distribuție de curent și a descris unele dintre problemele dinamicii de gaze DBM-500, Vreau să recunosc din nou, în opinia mea, principalele motive pentru refuzul BB, care sunt în prezent "problematice":
Scurgeri de aer comprimat prin capătul și duzele centrale de suflare ale telecomenzii datorită deteriorării garniturilor de cauciuc;
Deconectarea spontană a poliilor VK datorită defecțiunilor supapelor de închidere;
Distrugerea arcurilor duzei de capăt;
Spontan depresurizarea aerului comprimat în sistem urmată de recuperarea spontană.
În ciuda progreselor semnificative înregistrate în ultimii ani în ceea ce privește dezvoltarea hexafluorurii de sulf și îmbunătățirea VC scăzută a petrolului și a vidului, domeniul de aplicare al explozivilor este încă destul de extins. Următoarele împrejurări, aparent, vor contribui chiar și la extinderea acestei zone în următorii ani:
În anii următori ne putem aștepta cu greu ca curent de rupere hexafluorura de sulf și conținut scăzut de ulei VC va depăși 80-100 kA, în special la tensiuni mai mari de 35 kV, în timp ce acum utilizate pe scară largă cu generatoare de curent de rupere exploziv până la 250 kA și necesită comutatoare pentru tensiune peste 750 kV cu un curent de rupere de până la 100 kA;
Din cauza compresiei hexafluorură nevoie de sulf în timpul opririi și din cauza vitezei de evacuare relativ scăzută nu este fezabilă economic pentru a construi aceste timp călătoria VC de mai puțin de două perioade, în timp ce timpul de BB-off chiar acum mijloace disponibile punct de vedere tehnic pot fi aduse într-o singură perioadă;
Problemele de încălzire SF6 și menținerea unei etanșeități ridicate la temperaturi sub zero temperatură determină avantajele explozivilor în zonele cu climă rece;
În plus, chiar și fără a lua în considerare acești factori, tensiunile de peste 420 kV sunt viabile mai economice decât cele de tip VC de alte tipuri.
Afanasyev V. V. Constructii de dispozitive de comutare. L. Energia, Sucursala Leningrad, 1969. - 640 s;
Afanasyev V. Vishnevsky Yu I. Comutatoare de aer. L. Energia, Sucursala Leningrad, 1981. - 384 cu;
Instruirea întreruptoarelor de aer cu un separator umplut cu aer din seria ВВ-330, ВВ-500 și ВВМ-500 - Е. Уралэлектротяжмаш, 1985;
Kukekov GA Întrerupătoare de curent alternativ de înaltă tensiune. L. Energia, filiala Leningrad, 1972. - 336 cu;
Un manual privind aparatele electrice de înaltă tensiune / Editat de V. V. Afanasyev. - L. Energia, 1987. - 544 cu;
Chunikhin A. A. Zhavoronkov MA Aparatură de înaltă tensiune. M. Energoatomizdat, 1985. - 432 s;
Aparatură electrică de înaltă tensiune / Editat de GN Aleksandrov. - L. Energoatomizdat, 1989. - 344 pag.
Prezentare generală a modului Supercritical
Pneumatică
Fila 1: Mod Supercritic
Articole similare
Trimiteți-le prietenilor: