5.4.2. Rigiditatea forfecării cuplajelor omogene și netede este determinată de formula
Go este rigiditatea inițială de forfecare a conjugațiilor, egală cu
5.4.3. În absența elementelor de susținere ale diafragmelor sub forma transversale nervuri de susținere îngustări goluri sau garnituri din beton forțe de forfecare cauzează deplasarea plăcilor flanșei superioare rafturi bolțurile relative, ceea ce reduce efectul traversele colaborare cu terase. Prin urmare, rigiditatea legăturilor de forfecare a unui fascicul compozit în acest caz trebuie determinată prin formula
unde Gn este rigiditatea convențională la forfecare a consolelor din punte în plan orizontal, luată ca rezultat al testelor sau calculelor speciale.
Deoarece deplasarea rafturilor punte superioară însoțită de curbură ale porțiunilor de capăt ale plăcilor și apariția în care transvers momente, forfecare și forțe tangențiale îndoire, poate fi necesară pentru a consolida porțiunile subțiri de susținere placa crește armătura sau îngroșare a flanșei și coaste la capete.
6.1. Forța de forfecare a forfecării este determinată de formula
în care forțele de forfecare sunt percepute prin conjugare cu jumătate din lungimea fasciculului prin frecare, dibluri, scanduri piese încorporate și coloana de oprire (Figura 11, 12b, c, d, e, k).
Fig. 11. Stâlpi de podea în coloane.
Fig. 12. Diagrame ale forțelor de forfecare, conjugări percepute:
a - construcția bolțurilor; b - diagrama; c - diagrama; г - diagrama; d - diagrama; e - diagrama; f -.
6.2. Forța de fricțiune în conjugare este determinată de formula
unde forța de frecare din reacțiile și sarcina verticală este egală cu
- forța de frecare datorată presiunii dintre placa de legătură și bara transversală, egală cu
aici Ns, ser este forța permisă de tracțiune în placa distanțier, cu rezistențe standard de oțel de 64,2 kN în seria 1.020-1 / 83 și 107 kg în seria AI-04; - sarcina unificată de proiectare pe bara transversală cu o lungime de 1 m;
k este numărul de streașini din fascicul compozit; f este coeficientul de frecare asumat în calculul celui de-al doilea grup de stări limită de 0,7, iar pentru primul grup, 0,55; gs - factorul de fiabilitate al supapei, adoptat în conformitate cu SNiP 2.03.01-84, tab. 21; p - o parte unificată de acțiune îndelungată a sarcinii normative.
6.3. Pentru a preveni fracturarea cheilor de la tăiere, înălțimea cheilor trebuie determinată din starea (a se vedea figura 3e):
unde ah este adâncimea cheii (vezi § 2.14);
Rb, ser; Rvt, ser - rezistențe normative ale betonului de îmbinare prin îmbinare la compresiune axială și tensiune, acceptate
conform SNIP 2.03.01-84, tab. 12; GVT; gvc - coeficienți de fiabilitate pentru beton sub tensiune și compresiune, luați în conformitate cu SNiP 2.03.01-84. Tabel. 11.
Cu o înălțime variabilă a cheii (figura 12a), condiția (69) este valabilă pentru valoarea medie a înălțimii cheii.
Mărimea forței de forfecare, percepută prin conjugare datorită cheilor de pliere (figura 12e), este determinată de formula
unde g este un coeficient egal cu 1 pentru al doilea grup de state limitative și 0,7 pentru grupa I; Aef - zona minimă de croșetare a cheii (figura 3e) pe interfețele de contact; hh este numărul de taste pe extremitatea a treia a lungimii calculate a fasciculului compozit pe interfețele verticale și orizontale.
Dacă există diferite numere sau dimensiuni ale cheilor discontinue pe interfețele elementelor, verificați rezistența articulațiilor pentru secțiunile transversale de-a lungul fiecărei fețe, luând cel mai mic dintre ele.
6.4. Forța de deplasare, percepută prin sudarea produselor încorporate (figura 12e), se calculează prin formula
unde n3 este numărul de piese încorporate sudate pe a treia extremă a lungimii calculate a fasciculului compozit; tz, ser - rezistența părții înglobate, determinată la valorile standard ale rezistenței oțelului, luând în considerare cerințele de proiectare din [15], punctul 2.15.
6.5. forța de forfecare în conjugare percepută prin coloană mantale de rezemare, în cazul în care lățimea șurubului rib „la“ mai mică decât lățimea coloanelor „VC“ (Fig. 11, 12zh) și este definită prin formula
în care - solicitarea la tracțiune admisă în grinda cu caracteristici de reglementare devin egale cu 50 kN și 80 kN dvuhpolochnom în SCCs în seria 1.020-1 / B 3 și, respectiv, 50 și 100 kN în grinzile cu o serie de AI-04;
Av este zona de comprimare dintre coloană și placă (figura 11), egală cu
Aici a este lățimea cusăturii dintre punte și traversă, luată de 25 mm.
7.1. Calculele traverselor care iau în considerare lucrul în comun cu pardoseli prefabricate sunt posibile numai cu o calitate ridicată a fabricării și instalării de structuri, inclusiv sudarea și încorporarea unităților. Cerințele de calitate trebuie să fie indicate în desenele de lucru ale structurilor și clădirilor.
7.2. Rezistența, rigiditatea și rezistența la rupere traversele testate în conformitate cu GOST 8829-85 (bazat pe limitarea condițiilor de colaborare bazate pe grupe a 2) test nu fragmentează constând din știfturi și plăci, și un bolț. În acest caz, procedura de încercare și sarcinile de control pentru rezistență trebuie luate în conformitate cu GOST 8829-85.
Sarcinile de control pentru rigiditate și rezistența la fisurare sunt determinate de formula
unde pk este sarcina de referință determinată din sarcina utilă care acționează asupra barei transversale, greutatea bolții și plăcuțelor; - momentul de îndoire în secțiunea calculată din sarcinile normative determinate fără a ține seama de lucrările de îmbinare (13); M2x - momentul de încovoiere în secțiunea calculată a barei transversale din sarcini standard, determinată luând în considerare efectul de descărcare a plăcilor conform formulei (12).
7.4. În cazul înregistrării pins de colaborare și plăcilor în calculul prima și a doua grupuri de limitare state să înceapă structuri de montaj să fie testate fragment constând din știfturi și plăci, procedura dezvoltată de către inițiatori a acestor Recomandări.
Înainte de începerea producției în masă, elementele structurale individuale trebuie testate în conformitate cu GOST 8829-85. În acest caz, sarcina de control pentru verificarea rezistenței la rigiditate și a fisurii este determinată în conformitate cu punctul 9.2. Load rezistență verificare test se determină prin formula (72), a primit în schimb pk - sarcină de încercare, definite pe baza care operează la sarcini bolt, - momentul de încovoiere într-o secțiune predeterminată a sarcinilor de proiectare definite exclusiv colaborarea, M2x - la fel definit cu luând în considerare lucrările comune privind punctul 4.3.
Controlul actual al recepției în acest caz poate fi efectuat în conformitate cu clauza 7.3.
7.5. Atunci când se construiește o clădire, trebuie acordată o atenție deosebită controlului forței betonului utilizat pentru umplerea cusăturilor și îmbinărilor și controlul calității îmbinării.
7.6. embedment beton cu rezistență verificată în proiectarea controlului între cuburi test produse la locul simultan cu betonarea rosturi și întărire în aceleași condiții ca și articulațiile sau îngropare metodelor nedistructiv direct în articulații.
7.7. Forța este controlată prin testarea cuburilor în conformitate cu GOST 10180-78.
Metode non-distructive de rezistență din beton este controlată în conformitate cu GOST 17624-78 și GOST 22,690.0-77, GOST 22,690.1-77, GOST 22,690.2-77 prin metode coerente cu institute dezvoltatorii acestor standarde.
7.8. Numărul de eșantioane eșantionate se ia cel puțin de două ori minimul specificat în GOST 18105-86.
Numărul și localizarea zonelor pentru determinarea rezistenței betonului prin metode nedistructive trebuie stabilite de către organizația de proiectare astfel încât numărul total de situri să nu fie mai mic decât cel cerut în conformitate cu GOST 17105-86.
7.9. Rezistența betonului este estimată în conformitate cu GOST 18105-86.
7.10. Calitatea încorporării este evaluată vizual, prin deschiderea articulațiilor și, de asemenea, prin metoda radiografică conform GOST 17625-83.
După unificarea interfețelor pentru fiecare etaj al suprapunerii, se face un act de lucru ascuns cu rezultatele testării cuburilor și deschiderea selectivă a interfețelor.
8.1. În proiectarea clădirii, care utilizează șuruburi, concepute pentru primul grup de stări limită, luând în considerare lucrul comun cu plăcile, trebuie să fie stipulate regulile de producție a lucrărilor. Când încorporați, urmați regulile de lucru stabilite de SNiP.
8.2. Suprafața știfturilor și a plăcilor din cusături să fie embedment betonul trebuie să fie umezite și spălate de purificare și pentru a reduce contaminarea apei din aspirația prevăzută în articulațiile amestecului de beton.
8.3. Pentru îmbinarea betonului se recomandă utilizarea unui amestec de beton cu adăugarea unui superplastifiant.
1. Recomandări privind calculul clădirilor publice cu panouri de bord cu utilizarea calculatoarelor / L.L. Panipin, B.N. Volynsky, V.E. Savran, etc. TsNIIEP a clădirilor comerciale și de utilități și a complexelor turistice. - M. Stroyizdat, 1986. - 80 p.
2. Dykhovichny I.A. Maksimenko V.A. Beton prefabricat din beton armat. - M. Stroyizdat, 1985. - 296 p.
3. SNiP 2.03.01-84. Structuri de beton și beton armat / Gosstroy URSS. - M. TsITP Gosstroy URSS, 1985. - 79 pag.
4. Alocație pentru calcularea structurilor din beton armat static indeterminate (proiect). - M. Stroyizdat, 1988.
5. Berdichevsky G.I. Klevtsov V.A. Construcții pre-tensionate ale clădirilor și structurilor inginerești M. Stroyizdat, 1977. - 207 p.
6. Semchenkov A.S. Kutovoy A.F. Guscha Yu.P. Investigarea lucrărilor reale ale traverselor în compoziția podelelor prefabricate, - Beton și beton armat. - 1987. - № 3.
7. Timoshenko S.P. Rezistența materialelor. V.2. - M. Nauka, 1965. - 48 p.
8. Skladnev N.N. Investigarea panourilor din beton armat cu nervuri din profil în formă de U ca sisteme spațiale neomogene // Sb. lucrări ale IISS. - M. 1969. -? 2. - Problemă. 1.
9. Morozov N.V. Kascheev G.V. Kolchin ON Lepsky V.I. Rigiditatea nodurilor scheletului sistemului de legare cu toleranță la deformările plastice. - Beton și beton armat. - Nu. 1978. - Nu. 12.
10. Structuri cadru întregi ale clădirilor publice / V.I. Lepsky, B.N. Volynsky, L.L. Panshin, etc. TSNIIEP a clădirilor comerciale și de uz casnic și a complexelor turistice. - M. Stroyizdat, 1974. - 90 p.
11. Rzhanitsyn A.R. Tije și plăci compozite. - M. Stroyizdat, 1986. - 315 p.
12. Baikor V.N. Skladnev N.N. Frolov A.K. Deformarea articulată a elementelor din beton armat prefabricate în capacul clădirilor industriale / MISI. - M. 1977. - 13 pp. Dep. VNIIIS, nr. 817.
13. YP gros Din cauza deformațiilor inelastice de beton și armare în calculul structurilor din beton armat, la primul și al doilea grup de stări limită / Îmbunătățirea formelor constructive, metode de calcul și proiectarea structurilor din beton armat: Proceedings NIIZhB. - 1983. - p. 11-18.
14. Recomandări pentru proiectarea pieselor integrate din oțel pentru beton armat. - M. NIIAB, 1984. - 87 p.
15. Klevtsov V.A. Juozaită NB Examinarea plăcilor de acoperire, ținând seama de lucrările lor comune cu structurile de riglă. // Proceedings of NIIZhB. - M. 1977. - p.13-21.
16. Semchenkov A.S. Kutovoy A.F. Makarov G.D. Semko Yu.N. Studii experimentale de lucru în comun a barelor transversale precomprimate cu podele din plăci 2T. // Sisteme constructive industriale progresive în construcția de clădiri publice: Sat. Scien. tr. / Institutul Central de Cercetare pentru Locuinte. - M. 1987. p.111-130.
Documente conexe
Articole similare
Trimiteți-le prietenilor: