În acest caz, vorbim doar despre calcularea plăcilor situate între grinzi și încorporate în ele în același fel ca plăcile podurilor; ele pot avea o grosime constantă sau pot fi încadrate de wojuts. Proiectate corect, așa cum se va vedea din cele ce urmează. oferă o oportunitate de a spori foarte mult rezistența plăcilor.
1) rezistența la rupere a betonului este zero;
2) Placa a fost supusă formării fisurilor sub acțiunea unui cuplu pozitiv și un pasaj sub moment negativ pe suporturile (în cazul momentului plăcii laterale pe suport final luate în limita egală cu zero, și o fisură în placa sunt formate numai pe suportul intermediar);
3) fisura ajunge la nivelul axei fasciculului de armare;
4) rezistența este asigurată de efectul arcuit, curba de presiune care trece prin centrele de presiune ale secțiunilor transversale cu fisuri, cu alte cuvinte, prin centrele de greutate ale diagramelor de stres triunghiulare;
5) Forța de compresie este egală cu forța de pretensionare;
6) Cuplul, care trebuie să echilibreze în mod similar realizat de curba de presiune se calculează momentul TCA în ipoteza plăcii de grosime constantă, este susținută pivotabil de-a lungul marginilor sale, în care a fost adoptat raportul Poisson ravnym1 zero;
7) se confirmă faptul că valoarea efortului maxim al betonului, egală, nu depășește limita stabilită. Cu toate acestea, această declarație devine inutilă atunci când rio<
unde Rb este limita stabilită a rezistenței betonului.
Să comparăm calculele rezultate din aceste ipoteze cu rezultatele experimentelor noastre.
Intervalul dintre curat-vutami 1.08 m. Să presupunem că calculul se referă la o placă de lungime infinită, apoi obține sarcina distribuită uniform pe suprafața unui pătrat cu laturile egale cu 0,16 + 0,08 = 0,24 m. 2 și 0 24
- = ^ = 0.22, și există un suport articulat pentru placă
mx = 0,216 R. Să presupunem că o fisură placă penetrantă jumătate din înălțimea sa, iar curba de presiune are o excentricitate (+ - ^ - ^ sub sarcină suport speranță -I), curba de presiune săgeată. Forța de preîncărcare pentru 1 st. m este egal cu 12 000 kg; În prezent, presiunea echilibrată curba 12 000X0,053 = 640 kgm / m, sau 640 kg. Sarcina permisă: 0,216 P = 640 kg, adică P = 2 970 kg. . Pentru plăcile laterale ale brațului curbei de presiune (care trece prin centrul de greutate pe placa suport la) = 0,04 m cuplul, curba de presiune constantă este egală cu 12 000X0,04 = 480 kg. Sarcina permisă P = - ^ g = 2.230 kg. pentru
Cea mai bună explicație a acestei metode în cazul general este dată de exemplul aplicației sale. Un exemplu.
Luați în considerare un panou de poduri de plăci, delimitat pe patru laturi de grinzile transversale principale, distanța reciprocă dintre axe fiind de 2,50 și respectiv 9,60 m.
Să presupunem că grosimea peretelui vertical al grinzilor principale și a muchiilor grinzilor transversale este de 0,16 și 0,24 m, respectiv 2a = 2,50-0,16 = 2,34 m; 26 = 9,60-0,24 = 9,36 g, p = a / 6 = 0,25.
a) Încărcături. Încărcări constante (pe 1 m2): strat de acoperire și tencuială - 0,10X2,2 = 0,220 t / m2 de placă 0,15X2,4 = 0,360 t / m2
sau P = 0,580X2,34X9,36 = 0,580 t / m2
Sarcini temporare: cel mai nefavorabil aranjament de încărcare va fi atunci când un tractor cu greutatea de 35 tone este plasat în centrul plăcii în cauză. Cu un traseu de șenile de 1 • 3,5 m se ia distribuția de sarcină la un unghi de 45 ° față de planul median al plăcii.
c) Verificarea forței. Deoarece pista de îndoire în direcția longitudinală a plăcilor au fost supuse unor astfel de compresiune în direcție longitudinală, că trecerea la starea de îndepărtare a stresului cauzat de compresiune a cuplului Tb în general nu este periculos. Prin urmare, să examinăm doar acel moment.
Ramura maximă admisă a curbei de presiune va fi = A- (0,15 + 0,09) = 0,16 *.
Să presupunem că fasciculul de armare constă din 12 tije cu diametrul de 7 mm (40 g), toate lungimea de 1 m în loc de 1,55 m.
Notă. În general, pentru astfel de încărcături speciale temporare este permisă utilizarea unei valori crescute a solicitărilor cu 20%, ceea ce permite creșterea distanțelor dintre barele de armare transversale. Acesta nu ar trebui, cu toate acestea, du-te prea departe de-a lungul £ cale, astfel încât pentru plăci cu o grosime de 0,15 m, aceste distanțe trebuie să fie un maxim de aproximativ 1,30 m, din cauza unei posibile îndoire a plăcii între cele două grinzi.
Structurile prefabricate din beton armat diferă de cele convenționale
Beton și beton armat. Lucrările de beton și beton armat sunt. Secțiunea II.
Ciment + apă + umplutură = beton. Beton. beton armat și beton precomprimat. În general, betonul este un amestec format din ciment.
2. Esența betonului armat precomprimat și modalitățile de a crea o precomprimare.
În beton armat precomprimat, armarea este pre-întinsă și apoi, după realizarea construcției și întărirea betonului. fără tensiune.
peste 18 m utilizează beton armat precomprimat.
din beton armat prestabilit nu.
În conformitate cu cele două majore. tipurile de beton armat disting structurile din beton armat de beton obișnuit și precomprimat.
În fiecare an se extinde aplicarea betoanelor prefabricate și precomprimate în poduri.
Din beton armat efectuați o varietate de structuri și produse de construcție. Acestea sunt clasificate în funcție de metoda de producție, tipul de beton utilizat. un fel de timp.
Etapele stării deformate în stare deformată a betonului armat - se dezvoltă cu o creștere treptată a încărcăturii externe.
Prin urmare, în zona întinsă a structurii, în beton nu se vor forma fisuri.
Beton. beton armat și beton precomprimat.
Trimiteți-le prietenilor: