Exploziile cu mișcarea rocilor pe suprafața liberă sunt convențional clasificate drept "ejecție" și "evacuare". Frecvent pentru aceste două tipuri de explozii este că, pe lângă roca de strivire, energia exploziei mișcă stânca neconsolidată dincolo de pâlnia de explozie.
Diferența dintre aceste două tipuri de explozii este aceea că exploziile pentru "ejecție" se desfășoară în zone în care suprafața liberă a rocilor explodate este orizontală sau ușor înclinată. Când suprafața liberă are o înclinație la orizont de peste 30 °, atunci explozia se referă la explozii la "defecțiune". Dependențele calculate ale încărcăturilor explozivilor de eliberare și de descărcare de gestiune diferă, dar adesea pentru calcularea exploziilor pentru evacuare se utilizează dependența explozivă de izbucnirea, ceea ce conduce la o cheltuială oarecum mai mare de explozivi. De exemplu, la complexul hidroelectric Baypazinsky, sa planificat să se adune un milion de m 3. Și 1,5 milioane m 3 au fost aruncate în aer.
Direcția exploziei de evacuare și evacuare se realizează prin amplasarea corespunzătoare a încărcăturii, mărimea acesteia și ordinea exploziei.
În explozie, forța de gravitație, într-o măsură mai mică, contracarează deschiderea suprafeței libere a părții superioare a pâlniei, decât în explozia de ejecție. Energia exploziei nu se consumă deloc sau se consumă într-o mică măsură pe creșterea rocii ejectate, iar stânca ridicată de explozie nu se întoarce înapoi în partea superioară a pâlniei de descărcare.
Amplitudinea încărcărilor pentru ejecție și descărcare este proporțională cu a treia putere a liniei de rezistență minimă (LNS):
unde este coeficientul; - lungimea liniilor de rezistență minimă, m; - valoarea încărcării, kg.
Lungimea liniei de rezistență minimă este cea mai mică distanță de încărcare până la suprafața liberă.
Conform formulei lui M. M. Boreskov (pentru o explozie de eliberare), unde - consumul specific specific de explozivi în kg / m 3, cel mai des determinat de explozii experimentale; - indicele de acțiune a exploziei egal cu raportul dintre jumătatea soluției de izbucnire a rocii și valoarea W (Figura 15.42) și este de obicei luată de la 1 la 2, dar pot exista abateri în una sau cealaltă parte.
Fig. 15.42 Tipuri de sablare și modele de vrac:
a - explozie la explozie; b - explozie de descărcare; c - schema de vrac în explozia unei singure încărcări; r - schema volumului în cazul în care sunt încărcate trei încărcături (direcțiile de acțiune ale exploziei coincid); d - diagrama exploziei pentru evacuarea cu încărcături de ventilator pentru zdrobirea suplimentară a rocii; 1 - încărcare; 2 - pantă liberă a vracului; 3-taxe de combustibil
Formula Μ. M. Boreskov dă rezultate bune la adâncimi mici de depunere a încărcăturii. La adâncimi mari de încărcare (explozie explozie), formula lui Pokrovsky
După cum vedem din (15.15), mărimea încărcăturii a devenit proporțională cu a patra putere a lungimii LNS, adică eficiența explozivului este redusă. Verificarea formulei propuse a fost efectuată pe baza exploziei explozivilor nucleari și a demonstrat aplicabilitatea acesteia. Trebuie notat faptul că structura formulelor (15.18) și (15.19) nu ia în considerare panta suprafeței libere. Există propuneri ale lui MF Burshtein privind calcularea taxelor, luând în considerare panta suprafeței libere. Explozia încărcăturilor de descărcare în condiții de panta abruptă diferă considerabil de o explozie de evacuare cu o suprafață liberă orizontală. Diferența principală este diferența dintre centrele de greutate ale sectoarelor de descărcare și evacuare. Comparația canalelor de cădere și de evacuare arată că parametrii craterelor de descărcare sunt mai mari, iar costurile specifice ale explozivilor sunt mai mari de două ori mai mari decât în cazul descărcării. În timpul exploziei, o formulă
unde - consumul specific de explozivi pentru slăbirea rocii, kg / m3 și este egal cu (include condițiile de eliberare) - coeficientul de adâncime; - unghiul de înclinare al suprafeței libere, deg.
Dependența (15.16) este valabilă pentru o singură încărcare. De obicei, explozia este efectuată printr-o serie de încărcări, care interacționează între ele. Luând în considerare interacțiunea
Explozia direcțională prevede plasarea maximă a masei de rocă în profilul de proiectare al structurii. Construcția unui profil de vrac poate fi efectuată prin diverse metode aproximative. Cel mai simplu dintre acestea este redus la izolarea conturului de rocă în secțiuni care trec prin centrul încărcăturii și incluzând LHC. Conturul separat se determină pe baza determinării razei de separare în partea de la poalele picioarelor (Figura 15.47)
în zonele muntoase -
unde, în funcție de geologia și topografia zonei avute în vedere și de parametrii de proiectare ai exploziei. Zona de vrac este determinată de formula
unde este zona de separare. Pentru roci de rocă, coeficientul pentru încărcăturile centrale și 1,1 pentru încărcările laterale. Când o explozie de semi-rocă este suflată în jos cu 0,1. Gama zborului la sol este determinată de formula
iar forma volumului se presupune a fi triunghiulară. Înălțimea maximă a vracului
Schița volumului este construită conform unei scheme tipice (Figura 15.42, c).
Schema de construire a vracului în explozia mai multor sarcini este de asemenea dată în Fig. 15.42, g. Dacă direcțiile LNS nu sunt paralele una cu cealaltă, atunci pentru fiecare încărcare o secțiune este construită independent ca și pentru una singură, iar la punctele de intersecție înălțimea vracului este însumată.
Conturul volumului după construcția grafică este corectat astfel încât așezarea rambleului să nu fie mai mare decât unghiul pantei naturale a materialului care urmează a fi curățat.
Toate pietrele sunt fracturate. În funcție de fractura și puterea lor, valoarea fluxului specific de referință al modificărilor explozive (). Valoarea amonit 6GV variază între 3 kN / m 3 și roci fracturate foarte slab la 14 kN / m 3 (1,4 kg / m 3) pentru rocă fracturată solidă și extrem de mici. Dacă luăm în considerare zdrobirea stâncii, atunci consumul specific de explozivi
unde este dimensiunea fracțiunii admisibile, mm. Dacă presupunem că fracțiunile sunt permise în vrac și 500 mm, atunci.
Pentru explozii de masă, valoarea poate fi determinată aproximativ prin formula, unde este greutatea volumetrică a solului, kN / m 3.
Taxele sunt de obicei aranjate în două rânduri. Primul rând de încărcări (auxiliar) explodează mai devreme decât rândul principal, creând o suprafață cu o formă dată, care oferă o directivitate mai bună a acțiunii seriei principale.
La determinarea altitudinii încărcăturii de încărcare, este necesar să se ia în considerare efectul exploziei asupra masivului în afara exploziei. Adâncimea încărcăturii de încărcare se recomandă a fi luată la înălțimea masivului de colaps egal cu 0,7-0,9, ceea ce asigură o zdrobire uniformă a stâncii.
O explozie masivă de explozivi poate provoca un val seismic semnificativ.
Gradul de deteriorare a clădirilor și a structurilor printr-un val seismic, conform MA Sadovsky, depinde de viteza maximă a vibrațiilor solului. Viteza cu oscilații în funcție de distanța față de centrul sarcinii poate fi determinată conform formulei
unde R este distanța față de centrul încărcăturii; - Coeficientul experimental, care la Medeo era de 420, iar în Baypaz - 315; - exponentul, care la Medeo era de 1,73, iar în Baypaz - 1,8. Durata oscilațiilor variază în funcție de sarcină și R de la 6 s la R = 1000 m până la 22 s la R = 13 000 m.
Potrivit lui SV Medvedev, există o corespondență între expresiile în oscilațiile seismice și vitezele de mișcare sub oscilații.
Pentru clădiri, este periculos deja 6-7 puncte. Pentru tuneluri, conform experienței Medeo, este posibil să se admită viteze semnificative cu vibrații, deoarece nu s-au găsit daune semnificative în căptușeală cu o viteză de 80 cm / s. La o viteză de 200-250 cm / s au existat încălcări ale căptușelii, care necesită reparații. Datele obținute indică faptul că este posibil să se efectueze explozii mari în apropierea structurilor subterane.
Fig. 15.43 Bărci de roci de baraje explozive:
1 - Burlikskaya; 2 - Kurpsayskaya; 3 - Medeo; 4 - Baypazinskaya; 5 - Papan
Pe compoziția de cereale a densității, coeficientul de filtrare. După cum sa menționat deja mai sus, principala dificultate de a ridica un baraj cu explozie este crearea unui dispozitiv anti-filtrare. Necesitatea și posibilitatea creării unuia sau a altui dispozitiv anti-filtrare este în mare măsură determinată de compoziția de cereale a vracului format de explozie. Compoziția cerealelor de șisturi depinde de fractura piatră. Slăbirea rocii în timpul exploziei are loc prin crăpăturile care apar în stâncă. Dacă este cunoscută fractura, poate fi prezisă compoziția de boabe. În Fig. 15.43 prezintă compozițiile de cereale ale vracului obținute prin ridicarea diferitelor baraje printr-o metodă explozivă.
Așa cum se poate vedea din fig. 15,43, compozițiile de cereale obținute sunt relativ apropiate. Singura excepție este barajul Baypazinsky, în compoziția de cereale din care există puține fracții fine. Conform compoziției lor, acest baraj nu este o excepție. În barajul din traiectul Medeo avem un număr semnificativ de fracții fine (mm - 23 ·%). Aparent, în acest caz, datorită puterii de explozie și în timpul căderii, a existat o zdrobire suplimentară semnificativă a materialului: granitul este o rocă mult mai fragilă decât rocile sedimentare. Dacă este nevoie să crească
Fig. 15.44 Fragmentul părții centrale a barajului omogen pe râul Burlykia cu linii de densități egale
roci freza de partia superior poate fi necesară pentru a facilita aspectul său, selecția și plasarea filtrului în construcția barajului, cu sol ecran ridicat după explozie dumping sau doar pentru planificarea și stabilirea de pregătire negruntovogo strat atunci când dispozitivul de ecran.
Fig. 15.45 Dependența coeficientului de filtrare a patului de piatră la conținutul de fracțiuni mai mare de 5 mm
Creșterea capacității de strivire a rocilor se realizează și prin aplicarea unor intervale reduse de decelerare a spargerii pentru o mai bună interacțiune a sarcinii.
Densitatea vracului este de obicei destul de mare. Pe baraj din Medeo a atins o adâncime de 20 m de creasta 21,7 kN / m 3 (2,17 g / cm3) (și în continuare nu sa schimbat adâncimea) și a scăzut la 6 m adâncime din creasta la 19,5 kN / m3 (1,95 g / cm3).
La barajul Baipazinsky, o densitate mare a vracului (mai uniformă) a fost obținută la 22,2 kN / m 3.
O cercetare interesantă a fost realizată de "Saohydroproject" privind crearea barajelor explozive, ridicând un baraj experimental pe râu. Burlykiya. Distribuția densităților în acest baraj este prezentată în Fig. 15.44. Din fig. 15.44 se poate observa că densitatea crește uniform de la creastă la bază, atingând valori relativ mari (20,5 și chiar 21 kN / m3).
Estimări ale coeficientului de filtrare pentru un material în vrac în funcție de numărul de particule d <5 мм приведена на рис. 15.45. Эти исследования были проведены «Саогидропроектом». На их основании можно заключить, что при содержании d <5 мм в количестве, меньшем 24,5%, резко начинает возрастать.
Articole similare
Trimiteți-le prietenilor: