Diametrul tuburilor este de 25x2,5 mm.
3.2 Calculul teoretic al coeficientului de transfer termic
Valoarea recomandată a coeficientului de transfer termic trebuie verificată prin formula:
unde - pentru aparatele de tuburi netede,
# 945; cond. -coeficientul schimbului de căldură în timpul condensării pe un fascicul de tuburi, W / m 2 # 1468; 0 С,
En - eficiența suprafeței exterioare,
# 945; c - coeficient de transfer de căldură din apă în peretele țevii, W / m 2 # 1468; 0 С,
Rst se determină din (Tab.1 [2]).
- coeficientul de transfer de căldură pentru condensarea aburului pe un fascicul de tuburi, W / m 2 # 1468; 0 С
unde B este dat în (Tabelul 3, apendicele 2 [2]) - coeficientul de transfer termic al unei țevi
- numărul mediu de țevi în verticale, buc.
unde n este numărul total de țevi; SB - pasul conductelor pe orizontală și pe verticală.
- coeficient de transfer de căldură de la apă la perete:
unde v este viteza liniară, m / s; d - diametrul interior al tubului condensatorului este luat din tabelul. 3.1; # 955; și # 965; sunt acceptate de (apendicele 2 [3]).
Viteza liniară, m / s
unde # 961; - densitatea apei la; n și s sunt luate din tabelul 3.1
Coeficientul de transfer de căldură al unei țevi este B = 7677,5 la.
Pompa poate fi selectată prin cunoașterea capului H necesar și a debitului G.
În sistemul deschis, care este un condensator - un turn de răcire - o pompă - un condensator, capul este consumat
unde, m; - înălțimea sprinklerului, = 1,26 m. Să luăm = 0,5 m.
Deoarece nu există nici o urmă, formula (5.2.1) ia forma
unde - pierderea de frecare, - pierderea rezistenței locale,
unde este coeficientul de frecare determinat de formula
K este rugozitatea, luăm K = 0,5 mm.
l este lungimea conductei condensatorului, presupunem că l = 20m.
unde - rezistența locală, presupunem = 10, # 965; - viteza de mișcare a apei, luăm # 965; = 1,4 m / s, - densitatea apei la = 29 # 730;
Pierderea presiunii asupra rezistenței locale va fi
Luați în prealabil pierderea liniară = 80 Pa / m. Date fiind rugozitate R = 0,5 mm, debitul de apă prin condensator Gv = 9,37 kg / s (3 33,73m / h) pentru a obține o gama standard de nomograph = în final, 270 Pa / m. Pentru seriile standard obținem de asemenea # 965; = 1,4 m / s și dn = 100 mm.
Apoi pierderile de frecare vor fi, Pa
Pompa este selectată în conformitate cu (Tabelul 1, apendicele 6) [2], iar caracteristicile acesteia sunt înregistrate în tabelul 5.2.
Tabelul 5.2 - Caracteristicile pompei
Compresor P - 80;
Capacitor KGT 32;
Centura de racire GPV 160;
Elementele selectate asigură capacitatea de răcire dată a instalației și îndeplinesc cerințele Standardului de Stat al SNiPa.
Lista surselor utilizate.
5. Industria termică și energie electrică și termică: П81Споведение / Под общ. Ed. VA Grigorieva, V.M. Zorina, ediția a 2-a.
6. Aparatura Teploobmennye, dispozitive de automatizare si testarea masinilor frigorifice, sub editia AV Bykov: M., Light and Food Industry, 1984.
7. Mașini frigorifice. Cartea de referință. Ed. A.V.Bykova. M. Lumina și industria alimentară, 1982.
8.Designul facilitatilor de refrigerare. Cartea de referință. Ed. A.V.Bykova. M., Industria ușoară și alimentară, 1978.
10. Izolarea transferului de căldură în vaporizatoarele mașinilor frigorifice. AA Gogin, GN Danilova și alții M. Industria ușoară și alimentară, 1982.
11. Aparat de refrigerare cu aparate de masurare a temperaturii. GN Danilova și dr.L., Ingineria mecanică, 1973.
Articole similare
Trimiteți-le prietenilor: