161. Caracteristica unghiulară
Supraîncărcarea statică a generatorului este determinată din caracteristica unghiulară, Fig. 9
Pentru construirea caracteristicilor de ajustare, este suficient să setați trei până la cinci valori ale curentului de armatură I *. de exemplu, 0; 0,25; 0,5; 0,75; 1. Din valorile date de I * pentru U * = const și cos # 966; = const, sunt construite diagrame vectoriale din care se găsesc valorile lui I * *.
Actualul Ic * poate fi determinat folosind o diagramă Pottier destul de simplă. În această diagramă, MDS reacție armătură nu este descompus în componentele longitudinale și transversale ca în diagrama Blondel, deci diagrama Potier se aplică în principal mașinilor neyavnopolyusnyh. Dar oferă rezultate acceptabile pentru precizie și pentru mașinile sincrone cu pol pole (eroarea nu depășește 5-10%). De obicei, diagrama Pothier este combinată cu caracteristicile de ralanti și de scurtcircuit (figura 10).
Fig. 9. Caracteristica unghiulară
Fig. 10. Diagrama Pottier pentru
Descriim construcția diagramei Pothier pentru cazul U * = 1; I * = 1, cos # 966; = 0,8. Pe baza ecuației generatorului, determinăm vectorul. așa cum sa făcut în construirea diagramei Blondel.
Folosind valoarea emf. pe caracteristica de ralanti găsim curentul de excitație. necesare pentru crearea sa (în figura 10 secțiunea OD).
Când se construiește diagrama Pothier, se utilizează reactanța lui Pottier. Utilizarea în schimb ia în considerare saturația crescută a circuitului magnetic al inductorului de la fluxul de excitație. MDS a răspunsului armăturii este determinată din caracteristica de scurtcircuit, pe care o construim ca o linie dreaptă de la originea coordonatelor prin punctul L. pentru care u = 1.
Pentru I * = 1 pentru a determina scurtcircuitului caracteristică MDS (segment 0M), punând pe axa ordonatei (0K segment). Apoi (segment CM).
Pentru a obține un MDS corespunzător curentului total de excitație. este necesar să adăugăm vectorii geometric. având în vedere faptul că MDS este în avans cu 90 °, iar MDS coincide în direcția curentului de armatură. Curentul de excitație rezultat este găsit prin adăugarea segmentului DD '= KM la segmentul OD. și CM este tras la un unghi (# 966; + # 947;) către segmentul DS.
Presupunând că scăderea tensiunii și răspunsul armăturii sunt direct proporționale cu curentul de armatură, este posibil să se construiască diagrame similare pentru diferite valori ale curentului I *. tensiunea U * și cos # 966;
În Fig. Sunt create 11 diagrame pentru U *. egală cu 1,0; 1.1; 1.15; cos # 966; = 0,8. Se presupune că
Căderea de tensiune pe rezistența activă este neglijată. Aceste construcții sunt rezumate în Tabelul. 5.
Conform tabelului. 7 construim o caracteristică în formă de U (figura 16).
Caracteristica în formă de U I * = f () poate fi construită fără a lua în considerare saturația circuitului magnetic. Aici presupunem o neyavnopolyusnoy mașină sincronă (ipoteză similară atunci când Potier diagrama de construcție) cu reactanță inductivă simultan. Să luăm în considerare relația menționată anterior. din care rezultă constanța componentei active a curentului de armatură. Pe de altă parte, puterea electromagnetică a unei mașini cu polul implicit. Ignorând diferența nesemnificativă dintre electrică de ieșire și puterea electromagnetică, se va presupune că condițiile de execuție a puterii constante necesare pentru construcția U caracteristicile prevăzute, de asemenea, constanța produsului în formă (ca și ceilalți parametri ai formulei de determinare sunt constante). O consecință a condițiilor obținute pentru construirea unei caracteristici în formă de U, și anume: și. este că sfârșitul vectorului curent al armăturii atunci când unghiul # 966; se deplasează de-a lungul liniei curente I și capătul vectorului EMF de excitație este de-a lungul liniei EMF E (figura 17). Valorile relative intermediare ale curentului armătură și excitație poate fi obținută proporțional cu lungimile respective ale vectorilor recalculării curentului de excitație armătură și EMF în raport cu o valoare specificată pentru diagrama fazorială de bază pentru funcționarea nominală (în Fig.17, figura 1 de bază a evidențiat linii îngroșate). Având în vedere ipoteza non-saturație pot fi luate în considerare. Ca un exemplu, Fig. 17 ilustrează diagramele de structură pentru întârziere (1), (2) activ și avansarea (3) curent la puterea nominală, precum și activă (2 „), curent la 50% rata de capacitate.
Fig. 16. Caracteristica în formă de U
Fig. 17. Diagrama vectorială (pentru construirea unei caracteristici în formă de U fără a ține seama de saturația oțelului)
2. Bukhantsov E.I. Instrucțiuni metodice la proiectul cursului privind mașinile electrice. Generatoare sincrone / NPI. Novocherkassk, 1984. 48 p.
3. Bukhantsov E.I. Instrucțiuni metodice. Un exemplu de calcul al unui generator sincron / NPI. Novocherkassk, 1985. 40 p.
4. Manual electrotehnic / Ed. PG Grudinsky, G.N. Petrova, M.I. Sokolova, A.M. Fedoseyeva, M.G. Chilikina, I.V. Antica. Ed. 5-a. M. Energia, 1974. Vol. 1. 775 p.
5. Wiedemann E. Kellepberger B. Construcția mașinilor electrice / Sokr. per. cu el; Ed. BN Krasovsky. L. Energia, 1972; 520 sec.
6. Vinogradov N.V. Fabricarea de mașini electrice. M. Energia, 1970. 288 p.
7. СТП-40.459-007-82. Standardul întreprinderii. Documente text în procesul educațional. Cerințe generale / NPI. Novocherkassk, 36 p.
Pakhomin Serghei Alexandrovici
Articole similare
-
Calculul caracteristicilor unui motor DC și ale unui motor asincron
-
Caracteristici unghiulare ale generatorului sincron - stadopedia
Trimiteți-le prietenilor: